【正文】 行情況下的張緊力。 （3）液壓傳動裝置工作較平穩(wěn)、反映快、沖擊小，可以高速啟動、制動及換向，操作簡單方便。重錘式、水箱式都屬于重力張緊裝置。以往煤礦井下用帶式傳送機一般均采用固定絞車拉緊或重錘拉緊，很少見到別的類型。該論文主要介紹了帶式輸送機的自動張緊裝置的設計過程，詳細的介紹了各個液壓元件的選取。 由此可見，張緊裝置是保證帶式輸送機正常運轉必不可少的重要部件。 到目前為止，在社會生產中有多種皮帶拉緊裝置得到應用。固定式張緊裝置分重錘式張緊裝置和剛性張緊裝置。 （2）在同樣功率情況下，液壓傳動裝置的體積小、質量輕、慣性小、結構緊湊，且能傳遞較大的力和轉矩。DTⅡ型帶式輸送機的T3=,T4=,每天工作22h，停車2h，全年工作360天，每天停機兩次。當二位二通電磁換向閥3 通電時，其閥芯處于右位，二位二通電磁換向閥通導，疊加溢流閥才通導。當系統(tǒng)壓力達到壓力繼電器9 設定的啟動壓力后，壓力繼電器 9 發(fā)信號，皮帶式傳送機啟動。油缸內的壓力為：P2 =式中 —— 啟動拉力， N； D —— 油缸內徑，mm； d —— 活塞桿直徑，mm； —— 油缸機械效率，一般取 = 。液壓油液對液壓系統(tǒng)中的各運動部件起潤滑作用，以降低摩擦和減少磨損，保證系統(tǒng)能夠長時間正常工作。水可能從不同途徑進入液壓油液，含水的液壓油液在泵和其他元件的劇烈攪拌下極易乳化，致使液壓油液變質或生成沉淀物，防礙冷卻器的導熱，阻滯閥門和管道，降低潤滑性且腐蝕金屬，所以，液壓油液應具有良好的抗乳化性。所以，液壓油液應具有良好的防銹性能和不腐蝕金屬性能。 由于液壓油在主油路只流經一個單向閥的主油路，其壓力損失很小，則油泵的工作壓力為：　　　　　　 所以油泵的最大工作壓力P泵＝　 油泵泄漏系數(shù)Ｋ=～,?。耍?，則油泵的流量為： Q泵≥KQ==24L/min 根據(jù)《液壓元件產品樣本》選用GBG1016型單級齒輪泵。 電磁換向閥的品種很多，按其工作位置數(shù)和通路數(shù)的多少可分為二位二通、三位四通、三位三通、二位四通等；按其復位和定位形式可分為彈簧復位式、鋼球定位式、無復位彈簧式等；按其閥芯切換油路的臺肩數(shù)可分為兩臺肩和三臺肩式；按其閥體內的沉槽數(shù)可分為三槽式和五槽式；按其閥體與電磁鐵的連接形式可分為法蘭連接和螺紋連接；按其所配電磁鐵的結構形式可分為干式和濕式兩類，每一類又有交流、直流等形式。直動式溢流閥是作用在閥芯上的主油路液壓力與調壓彈簧力直接相平衡的溢流閥，下圖為直動式溢流閥的原理圖1調壓手輪 2縮緊螺母 3閥體 4閥芯 直動式溢流閥圖形符號 在直動式溢流閥中，當液壓作用力低于調定彈簧力時，閥口關閉，閥芯在彈簧力的作用下壓緊在閥座上，溢流口無液體溢出；當液壓作用力超過彈簧力時，閥芯開啟，液體溢流，彈簧力隨著開口量的增加而增加，直至與液壓作用力相平衡。當有液壓力達到壓力繼電器的調定壓力時，即發(fā)出電信號，以控制電磁鐵、電磁離合器、繼電器等電氣元件動作，使油路卸壓、換壓，執(zhí)行機構實現(xiàn)順序動作，或關閉電動機，使系統(tǒng)停止工作，起到安全保護作用等。即壓力繼電器接通和斷開時的壓力差相對于調定?；祀s在工作介質中的顆粒污染物，促使液壓元件磨損，并造成液壓滑閥閥芯的卡死，以及節(jié)流縫隙和其他小截面油道的堵賽等事故。 根據(jù)實際要求，由于液壓系統(tǒng)的工作壓力較大，要求過濾質量較高，故選用燒結式過濾器。（4）作熱膨脹補償器用在某些溫度變化幅度很大的封閉式液壓系統(tǒng)，當系統(tǒng)受熱溫度上升時，管路和液壓油都發(fā)生體積膨脹。當外負載從活塞桿上去掉后，蓄能器放出他所儲存的能量而使活塞桿外伸。電液伺服閥已經被廣泛的運用于電液位置、速度、加速度、力伺服系統(tǒng)中，以及伺服震動發(fā)生器中。永久磁鐵或激磁線圈產生固定磁通，直流電氣控制信號通過控制線圈產生控制磁通，兩個磁通在工作氣隙處的相互作用，使電氣機械轉換器的運動部分銜鐵或控制線圈產生一個與電氣控制信號大小成比例并能反應電氣控制信號極性的力矩或力，該力矩或力與彈簧支承的恢復力矩或力平衡，產生轉角形式的機械運動或直線位移形式的機械運動。（3）反饋或平衡機構伺服閥輸出級所采用的反饋或平衡機構是為了使伺服閥的輸出流量或輸出壓力獲得與輸出電氣控制信號成比例的特性。根據(jù)具體環(huán)境要求選取QDY系列的電液伺服閥。如果忽略控制活塞和錐閥芯的摩擦阻力，原式可簡化為：　　　　如果將Ａ口接油箱，即Pa=0，上式又可變?yōu)檫@表明，液控單向閥反向開啟時的控制壓力主要取決于B腔壓力和閥座口與控制活塞的面積比A/Ak。承受載荷大的滑輪一般采用球鐵或鑄鐵、鑄成帶筋和孔或輪輻的結構。整體型泵站又有上置式、非上置式、柜式之分。 ?濾油器應設置在系統(tǒng)的回油管路上，應盡量避免設置在吸油管路上。 根據(jù)《液壓設計手冊》選用TND3602型液壓泵站，它是沈陽液壓件廠生產的主要配套與數(shù)控機床。由《液壓設計手冊》查出壓油管選用外徑為14mm。 這個零件處于工作狀態(tài)時最危險的地方在支座孔處（圖51）。 對活塞桿上的耳環(huán)的技術要求為能承受F=，具有體積小，質量輕等特點。膠帶機價格=①材料+②人工費+③設計費+④材料處理費+⑤項目運作投入。 。這次畢業(yè)設計是在于信偉老師、劉訊濤老師以及機械學院其他老師的精心指導下順利完成的。當膠帶跑偏嚴重時膠帶將脫離托輥掉下來，或者發(fā)生膠帶劃破等嚴重事故，使帶式輸送機不能正常工作。則傳送帶工作時的有效拉力Fe為 Fe=F1F2。因此，在其他參數(shù)一定的情況下，輸送膠帶是否跑偏，主要由輸送機的牽引力或初拉力在帶寬上的分布狀況決定。 (4) 托輥轉動不靈活，托輥太稀或連續(xù)缺托輥，使膠帶兩側受力不等。 ?中間架在鉛垂面內的不直度應小于1%。 (4) 在管道卸料點處增加一緩沖調整板，該裝置不但可以對卸料點進行調整，還可以有效地將輸送的物料均勻堆卸在膠帶上，防止物料下落時對膠帶產生不均勻的側向力而導致膠帶跑偏。受力分析如下圖： 受力分析圖 附加阻力F1為： 式中 ——摩擦系數(shù)； N1——輸送帶對托輥的正壓力； ——輸送帶單位質量； ——物料單位質量； B——帶寬； b1——前傾托輥與輸送帶接觸長度。所以采取的第一個措施就是：改變目前拉緊裝置鋼絲繩曳拉方式和拉緊小車的受力情況，使其達到自動糾編的作用。膠帶跑偏的規(guī)律是：當滾筒旋轉軸線與膠帶運行方向垂直時，膠帶向緊邊跑，即膠帶向滾筒直徑增大的方向跑；當滾筒或托輥旋轉軸線與膠帶運行方向不垂直時，膠帶向滾筒或托輥先接觸的那邊跑。結果表明：通過增加冷卻凝固率，可以使Ti21523合金的顯微結構從單一化特征及大尺寸的粒狀結構變成了具有優(yōu)良性能的小尺寸粒狀結構。從以上的論述中我們可以知道，Ti21523合金在室溫有較好的可使用性，同時也適用于寒冷的工作環(huán)境之下。2 實驗實驗的原料來自海棉狀的鈦,礬和鋁的合金，高純凈的鋁塊，鉻粉和錫塊。合金的顯微結構被放在高倍顯微鏡下和TEM機上進行研究。隨著冷卻凝固率的增加，合金承受的拉力也隨之增加，與此同時，合金的延伸率也逐漸升高。圖2（c）中顯示出α相析出于晶粒的邊界上，α相與晶粒邊界所成的角度估計30176。 圖4（a）中表示了在不同的加熱溫度下加熱8小時后合金機械性能的變化。隨著加熱時間的不斷增加，合金的伸長率和屈服強度稍有增加而延伸率卻下降了。這個不期望的后果可以由晶粒從邊界向晶粒內部逐漸混合，從而導致了內部應力起作用而獲得解釋σ s= σ i+ kL d 1/2 (1)其中σ i是斷層混亂運動中磨擦力的反作用力。同時，合金的延展率升高。 mechanical properties1 　INTRODUCTIONTitanium alloys have received appreciated attentions in the fields of aircraft, aerospace, and others owing to their excellent mechanical properties, especially the high specific strength. With regards to lower the mass of aircraft and improving their suitability for transportation , an important class named beta titanium alloys are developed to meet the requirement of the above situations[1 ,2 ] . As the result s of good properties bination of high eremitic strength, elastic modulus and elongation, the alloy Ti215V23Cr23Sn23Al (Ti21523) has bee a potentially selective material to be used among those beta type alloys [3] .From Ref. [4], it is known that the alloy Ti21523 has good workability at room temperature and suitable for cold working. Unfortunately, the high processing cost and drawbacks of low plasticity and high deformation force of the alloy have made it difficult to produce plex and thin walled ponents that are being the keynotes for aero applications [5]. In order to reduce the processing cost and reach the flexibility of shaping Ti21523 alloy, the technique of precision casting has been involved in the field. But due to the large beta grain size and lower mechanical properties under casting condition, the usage of the as2cast Ti21523 alloy is limited. Because of the strengthen effects of heat treatment on the beta type titanium alloys, the Ti21523 alloy can somewhat be strengthened to the extent of high level of the mechanical properties. The investigations on the effect s of heat treatment on titanium alloys have been carried out by America and the former Soviet Union [6, 7]. As it is pointed out that after heat treatment, the matrix precipitates alpha phase in grain interior and at grain boundaries as well. The appearance and distribution of alpha phase improve the mechanical properties of the alloy dramatically [8]. The purpose of this article is to investigate the effect of different solidification cooling rates and heat treatment on the microstructure and mechanical properties of the alloy in order to find an efficient measurement to further improve the mechanical properties of the alloy.2 　EXPERIMENTALThe experimental raw materials came from spongy titanium, vanadium aluminium master alloy, high purity aluminum block , chrome powder and tin block. Then they were melted in an induction skull melting furnace according to the nominal position of the alloy which posed of 15 %V, 3 %Al, 3 %Cr, 3 %Sn, and the b