【正文】 模板及與腹板和橫隔板相交處的模板固定后，開始澆筑腹板兩側(cè)及橫隔板，要嚴格對稱的澆筑，每次澆筑均應一次連續(xù)澆筑完畢，不得中斷，砼分層澆筑，每層宜30～40cm厚。填寫《分項施工質(zhì)量檢驗評定表》，并經(jīng)監(jiān)理工程師確認后方可開始澆筑施工。橫隔梁模板兩邊用Ф20螺桿對拉；人孔洞模板用竹膠板制作成一個整體放進鋼筋綁扎好的預留孔內(nèi)，頂板模板用竹膠板鋪設。進場鋼筋按不同型號、等級分類堆放并應墊高出地面，表面覆蓋彩條布，防止鋼筋污染銹蝕。：（1）主橋0號塊箱梁的翼板模板為6塊整體定型鋼模，++,高度比設計高出10cm。(2)安裝偏差允許值：支座中心橫橋向偏位2mm，順橋面偏位10mm。 (4)不得任意轉(zhuǎn)動連接螺栓，并不得任意拆卸支座。每次加載后，每2小時觀測一次控制點，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm時，可進行第二次加載，按此步驟，直至第四次加載完畢，沉降為零，趨于穩(wěn)定后，經(jīng)監(jiān)理工程師同意，可進行卸載，在卸載時，應分層均勻卸荷，杜絕一邊先卸，以防顛覆，卸載的同時繼續(xù)觀測，卸載完成后，記錄好觀測值，以便計算地基及支架綜合變形。（1）加載予壓觀測極其重要，必須認真、真實，同時認真觀測加載前后沉降量和其它特殊變形及位移，為箱梁模板施工提供真實、可靠的高程及位移數(shù)據(jù)。I32a各工字鋼支反力如下表示：工字鋼編號I32a1234567支反力I40a1（KN）2（KN）表1 工字鋼支點反力將各支反力作為外荷載施加在鋼管架上的I45a的工字鋼上，將鋼管支架作為整體建模計算，鋼管底部采用鉸結(jié)約束。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3==。內(nèi)隔板增加的荷載：h/=,h=,混凝土荷載qh1=Aγ砼=26KN/m3=。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3==。則：q= q1+ q2+ q3+ q4 =+++=。施工荷載 q2= =。模板自重q4==。分別計算每根工字鋼荷載.1（最外側(cè)）工字鋼荷載計算：混凝土荷載q1=Aγ砼=(翼緣厚度) 26KN/m3=。 （3）鋼管樁立柱橫向頂面，架設雙拼I45A型鋼，每墩布設4根。 0、1塊支架現(xiàn)澆方案九華河特大橋跨河主橋為47+50+47m變截面預應力箱梁，主墩處0、1塊采用在承臺上直接搭設鋼管樁支架施工，0塊長度4m，1，1個墩頂現(xiàn)澆總長度9m。（1）所有的測量設備使用前均按規(guī)程進行檢驗校核，合格后方可投入使用。采用測回法和紅外線測距法測設、平差，往返法進行4等水準測量，測取高程。，單純利用墩身砼及豎向預應力鋼筋進行臨時錨固，不能滿足臨時性T構(gòu)的穩(wěn)固，本橋在主墩承臺上豎立臨時鋼管支撐柱，鋼絞線下端錨固在承臺中，上端深入1號塊內(nèi)，待1號塊達到設計強度的80%進行張拉錨固，采用一端張拉，張拉力120KN，以增加T梁施工中不平衡荷載的能力。 技術準備：施工前按照測量規(guī)范要求布設導線點、水準點及各類監(jiān)控點，利用設計成果，采用全站儀、水準儀進行閉合復測，確保達到各項規(guī)范的使用要求。 主要工程量表21 主要工程數(shù)量表序號項目型號單位數(shù)量1梁體砼C50m32預應力鋼絞線T3精軋螺紋JL32T4錨具M1516型套5125錨具M1512型套1766錨具BM154/BM154P套276/2767錨具32精軋螺紋鋼套1928波紋管Φ 內(nèi)90mmm9波紋管6019mm——7025mmm10波紋管D外45mmm11鋼筋HRB335T12支座500017500球形支座套16第三章 施工部署 施工現(xiàn)場準備，場地面層采用10cm碎石墊層進行硬化，在臨水和堤壩處必要時采用鋼板插打防護。 施工環(huán)境氣象與水文特征：本區(qū)屬于亞熱帶濕潤季風氣候，春夏多雨，盛夏炎熱，秋季多干旱，冬季溫和，無霜期長，四季分明而春秋較短，季風明顯，春冬多東北風，次為西北風；春秋以西南風多，東南風次之，～，最大風力7級。，單T劃分為19個梁段（不包括合攏段）、9個懸臂階段。，采用C30混凝土，采用C30水下混凝土。 編制依據(jù)；2.《池州市迎賓大道九華河特大橋工程設計圖》；3.《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTJ0412000）；4.《公路工程質(zhì)量驗收評定標準》（JTG F80/12004）；5.《公路施工安全技術規(guī)程》（JTJ07695）；6.《池州市迎賓大道九華河特大橋施工組織設計》；、類似的施工經(jīng)驗。其余均不設橫隔板。臨時錨固構(gòu)造要求箱梁懸臂施工時最大不平衡荷載應控制在40t以內(nèi)。C。、半成品加工：現(xiàn)場所有原材集中放置在K7+820K9+910橋左側(cè)施工區(qū)，并按照要求分類堆放防護。同時做好各項備用料源的檢查。兩個合攏段施工完成張拉連續(xù)束后，形成連續(xù)梁。兩岸中線上應各設置一個三角點，并使至與橋臺相距不遠，以便于計算橋梁軸線的長度，并利于墩臺放樣。里程控制點在施工過程中可能會出現(xiàn)變形情況，每施工第i節(jié)段時應按照監(jiān)控方案對里程樁點進行修正。外業(yè)測量記錄應完善，隨時進行內(nèi)業(yè)復核，發(fā)現(xiàn)問題立即重測。5008mm鋼管樁立柱，布置兩排，前排4根后排3根。（1）計算荷載說明箱梁荷載通過模板系統(tǒng)傳遞給順橋向I32a工字鋼上，再傳遞給橫橋向I45Aa工字鋼，然后再傳給下面支承的鋼管支架上，通過鋼管支架再將荷載傳遞給承臺基礎。模板自重q4==。施工荷載 q2= =。則：q= q1+ q2+ q3+ q4 =+++=。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3==。底板高=：凝土荷載q1=Aγ砼=(+)（+）m26KN/m3=。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3==。內(nèi)隔板增加的荷載：h/=,h=,混凝土荷載qh1=Aγ砼=26KN/m3= 從以上計算結(jié)果可以看出，3工字鋼內(nèi)力最大，Qmax=,最大彎矩Mmax=,根據(jù)此驗算I32a強度。彎應力為σmax＝Mmax/W＝≈[σw]＝145MPa 剪應力τmax＝Qmax/()＝≈[τ]＝85MPaI45a強度滿足要求。 （3）荷載計算支架預壓采用砂袋加載預壓。具體布設按照設計圖紙QL168《40+57+40主橋球形支座構(gòu)造圖》。（2）在墩身及支座墊石施工時預留支座螺栓孔，螺栓孔位置、深度按照支座說明書提供的尺寸精確放樣設置預留孔，支座安裝時將預留孔鑿毛并清洗干凈，采用環(huán)氧砂漿（等同C50配合比：環(huán)氧樹脂：乙二胺：二丙酯：丙酮：砂＝1000:：80：100：100：2500）錨固支座螺栓。支座上下各部件縱軸線必須對正。（2）翼板的安裝：因為翼板模板為整體定型鋼模，安裝方法如下：首先在支架上各放3根I32型鋼作為模板的支撐橫梁，翼板吊上去后直接落在橫梁上，底部對穿幾根Ф20對拉螺桿。（3）豎向預應力筋及管道要嚴格按設計圖紙制作安裝，并且要固定不能讓其偏離軸線，預留張拉的長要滿足實際施工要求。在安裝管道時要按照圖紙要求事先定出坐標，焊上定位筋（直線段1米/根，），（比原管道直徑大5mm），以備下一個塊段管道的接長?；炷镣ㄟ^砼罐車運至現(xiàn)場，由汽車吊或砼泵車運送到位。砼振搗嚴格按照規(guī)范進行，要求表面泛漿，不再冒氣泡，砼不再下沉。、非預應力筋密集，要求一次灌注成型，施工難度大。 ⑤混凝土入模采用汽車泵直接入模，汽車泵出料口與混凝土灌注面保持1m以內(nèi)。灌注底腹板混凝土前，對頂板鋼筋頂面要用布或草袋覆蓋，以防松散混凝土粘附其上。施工中，采用高效緩凝早強減水劑，在施工中，嚴格的控制摻入量。，施工時按張拉噸位與引伸量雙控，并以張拉噸位為主的方法，實測引伸量與計算引伸量之差應在177。張拉程序如下：0→初應力→設計控制張拉應力（持荷3min，錨固）。先將加入定量的水，再倒入混合料，然后開動攪拌機攪拌，待混合料攪拌均勻后（約3min），通過濾網(wǎng)，將水泥漿緩緩倒入儲漿罐。將輸漿管拆下來，再拆卸活接1和活接2段，然后接到另一組孔道壓漿。 臨時錨固施工為保證箱梁在懸臂施工時的不平衡荷載的施工安全，必須設置臨時錨固體系，本橋錨固體系采用墩身自錨和臨時支柱綜合錨固體系，自錨錨固為為在墩頂設置C50砼澆注的臨時支座，按照設計圖紙在墩身內(nèi)埋設24根JL32精軋螺紋鋼筋將墩身與箱梁進行臨時錨固。臨時支座施工先在蓋梁頂面均勻涂刷一層石灰漿約3mm厚，便于后期拆除，然后在制作位置用鋼板圍擋支立模板，澆注C50混凝土，振搗密實，表層用抹刀磨平，水準儀測取四角高差，平整度尺檢查平整度滿足永久支座安裝要求。主桁承重系統(tǒng)主要采用I56—45型鋼分成2根一組，每邊2組，共4組拼裝而成。同時，懸吊內(nèi)?？v梁于上橫梁和已成型梁段頂板上，實現(xiàn)內(nèi)模的升降和前移。圖58 掛藍設計簡圖圖58 掛藍設計簡圖以0和1＃塊作為掛籃的起步梁段。首先，在梁段頂面找平并測量好軌道位置，鋪設墊枕和軌道，將底模用導鏈吊掛在外模走行梁上，松開主構(gòu)架后錨點，用導鏈牽引前支座使掛籃、底模架、外側(cè)模一起向前移動至下一節(jié)梁段位置并重新錨固。掛籃主梁建立受力模型如下：掛籃前方受力計算，根據(jù)梁體各節(jié)段體積，掛籃重量先按照40噸（假設40噸集中在模板位置）計算，根據(jù)規(guī)范單片主梁掛籃前吊桿承受豎線力：合P=(∑NGK+∑NQK)/2/2NGK－新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產(chǎn)生的軸線力之和NQK－施工人員及施工設備、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標準值產(chǎn)生的軸線力之和 P=(∑NGK+∑NQK)/2/2=(*（*10+40*10）+*(*4*3+*4*3))/4=求解后得桿件的軸力圖如下：彎距及剪力圖如下：主梁受力最大位置為立柱旁邊位置：其中軸力N＝302KN，彎距為Mx=主縱梁采用雙片55a工字鋼，中心距離為36cm，查型鋼表有：A=2*135=270cm2 W1X=(2*2342+2**40*)=5839cm4 ix=22cm Ix=(2*65590+2**40*)＝179580cm4 IE=179580*10－8*200*106＝359160KN*m2受拉、彎構(gòu)件應力按照計算查鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范γx＝ γy＝σ=（302000/(2*13500)+1229000000/(5839000*)）＝212N/mm2[σ]=215 N/mm2強度符合規(guī)范要求。 根據(jù)吊桿位置，建立結(jié)構(gòu)模型為：求得結(jié)構(gòu)彎矩為：結(jié)構(gòu)剪力為：σmax＝Mmax/W＝36000000/1384000＝26 N/mm2[σ]=215 N/mm2強度符合規(guī)范要求τmax＝Vmax/(h0tw)＝105000/(400**2)＝14 N/mm2[σ]=215 N/mm2剪應力符合規(guī)范要求（1）施工階段穩(wěn)定性驗算混凝土澆筑過程設后錨點承受拉力為F拉，建立前支點的力矩平衡方程（假定掛籃重量全部在支點以前）：F拉L1＝P*L2則F拉＝P*L2/L1＝1060*實際后錨布置6根32mm精扎螺紋鋼，其能承受的拉力為：F＝6*804*785/1000＝3787 KN抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：F拉/F＝3787/1283＝2 滿足規(guī)范要求。走行速度均勻一致，兩掛籃行走距離相差不大于30cm。內(nèi)模定位與調(diào)正是通過內(nèi)支撐及模板拉桿螺栓實現(xiàn)。模板清理干凈涂刷隔離劑，準備安裝頂板鋼筋。為達到設計要求，擬采取如下措施：（1）混凝土灌注順序為：底板，腹板。振搗棒距離模板5—10cm。澆筑混凝土前，仔細檢查模板的尺寸和牢固程度。不同的季節(jié)采取不同的養(yǎng)護措施：夏季覆蓋土工布撒水養(yǎng)護；冬季除給攪拌用水加熱以保證混凝土的入模溫度外，還需采取給梁段覆蓋保溫材料、封閉梁段阻止通風對流、適當延長拆模時間等措施，以做好混凝土的保溫養(yǎng)護工作。（1）預應力鋼絞線的進場檢查：進場材料應有出廠質(zhì)量保證書和試驗報告單，進場時要進行外觀檢查。安裝錨墊板時，要使錨墊板與管道垂直，并且準確對中。張拉機具必須由專人操作。（3）張拉流程安裝工作錨 ——安裝工作夾片 ——安裝限位板——安裝千斤頂——安裝工具錨——安裝工具夾片——向油缸供油至初始張拉應力——持荷并測量記錄伸長值——繼續(xù)張拉至控制應力——持荷并測量記錄伸長值——補拉至控制應力——回油——卸掉工具夾片——卸掉工具錨——卸掉千斤頂——卸掉限位板——切掉多余鋼絞線——封錨。③ 施工時張拉兩端采用對講機加強聯(lián)系，確保張拉同步緩慢進行。打開兩端壓漿嘴閥門，由一端壓入水泥漿，當另一端冒出水泥漿時關閉出漿嘴，壓漿端繼續(xù)壓漿，關閉壓漿閥門迅速以木楔封堵壓漿口。澆筑前預拱度調(diào)整測量；③砼澆筑后的撓度觀測；④張拉前的撓度觀測；⑤張拉后的撓度觀測；⑥已完成各階段之荷載及溫度、徐變收縮引起的撓度計算、觀測； ⑦合攏段合攏前的溫度修正； ⑧溫度觀測； ⑨應力觀測（通過在控制截面內(nèi)預埋測試儀器搜集數(shù)據(jù)）⑩撓度觀測的關鍵是每日定時觀測，時間宜選在每日溫升前上午8：009：00以前。（5）溫度觀測溫度是影響主梁撓度的最主要的因素之一，溫度變化包括日溫度變化和季節(jié)變化兩部分，日溫度變化比較復雜，尤其是日照作用，季節(jié)溫差對主梁的撓度影響比較簡單，其變化是均勻的。為： hi+1=hycΔ，其中hyc根據(jù)設計參數(shù)及控制參數(shù)，建立結(jié)構(gòu)分析模型進行前進分析，得到各階段的內(nèi)力、撓度及成橋狀態(tài)的內(nèi)力、撓度，在此基礎上進行后退分析得到以成橋狀態(tài)下的各階段預拋高值。第二種方法是將水準點置于地面上，以地面土的水準點為準進行測此法可保證高程準確，但由于受到地形限制，距離一般較遠，極可能超出規(guī)范規(guī)定的最大視線距離(150m)，且前后視離無法保持基本相等，瞄準誤差和測量誤