【正文】 P===153kN≤fa=6．2抗沖切檢驗(yàn)1）基底凈反力設(shè)計值：P=153kN/m22）柱邊沖切承載力驗(yàn)算：h0=100040=960mm, Lc+2h0=700+2960=2620mm=2000mm故=153(4/)2=276kN bm===1960= ＞Fl= 276kNFl＜ ,滿足要求。根據(jù)《建筑地基處理規(guī)范》和建筑物特征及場地巖土工程特性，當(dāng)采用復(fù)合地基時，本工程采用碎石樁與CFG樁組合復(fù)合地基，其中碎石樁（先施工）以消除液化為主要目的，而CFG樁（后施工）則是以提高地基強(qiáng)度為主要目的。④當(dāng)N≤；當(dāng)N＞。柱剪跨比和軸壓比計算表 表53樓層柱b(mm)h0(mm)Mc(kN?m)Vc(kN)N(kN)Mc/Vch0N/fcbh0六邊450410148中450410174邊450410100五邊450410中450410119邊450410100四邊450410中450410103邊450410108三邊450410118776中450410邊450410891二邊450410中4504102403邊4504101241127一邊4504101174中45041029351邊4504101362174．柱正截面承載力計算計算要點(diǎn)：①，當(dāng)ξ＜ξb時為大偏心受壓柱；當(dāng)ξ＞ξb時為小偏心受壓柱。AC跨梁γRE V==250465=415 KN/m故截面尺寸滿足要求。以第六層AC跨梁為例，給出計算方法和過程，其他各梁的配筋計算見表格(51)。4．1梁內(nèi)力組合1）計算過程見下頁表中，彎矩以下部受拉為正，剪力以沿截面順時針為正注：（1）地震作用效應(yīng)與重力荷載代表值的組合表達(dá)式為：其中，SGE為相應(yīng)于水平地震作用下重力荷載代表值效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。mMEC＝＝31KNmM E6C6＝m M C6A6＝最小配筋率：取ρsmin=%，則Asmin=%1000100=200mm24）板的布置圖：(見圖22)圖22 48表21彎矩值計算表ABCDEFGHIl01 (m)250027003400290027002900250027003400l02 (m)290041004100440042004400290041004400l01/l02m1(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =m2(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =(+) +(+) =m’1=========m’2=========為了便于計算，內(nèi)力臂系數(shù)近似取γ=，計算過程見下表 (表22 23) 表22屋面板配筋計算表跨中截面h0(mm)m (kN?m)As(mm2)配筋實(shí)配As (m2)Al01方向80104Φ8200251l02方向7096Φ8200251Bl01方向80157Φ8200251l02方向70138Φ8200251Cl01方向80223Φ8200251l02方向70166Φ8200251Dl01方向80186Φ8200251l02方向70109Φ8200251El01方向80190Φ8200251l02方向70107Φ8200251Fl01方向80180Φ8200251l02方向70160Φ8200251Gl01方向80107Φ8200251l02方向70108Φ8200251Hl01方向80197Φ8200251l02方向70109Φ8200251Il01方向80225Φ8200251l02方向70208Φ8200251表23邊緣支座截面h0(mm)m (KN?m)As(mm2)配筋實(shí)配As (mm2)A80Φ10180436Bl01方向80Φ10140561l02方向80Φ10180436Dl01方向80Φ10200393l02方向80Φ10200393El01方向80Φ10200393l02方向80Φ10200393F80Φ10200393Hl01方向80Φ10180654l02方向80Φ10180436 支座截面h0(mm)m (kN?m)As(mm2)配筋實(shí)配As (mm2)AB80259Φ8200251AJ80175Φ8200251BE80217Φ8200251BM80259Φ8200251BJ80259Φ8200251CM80401Φ10200393Cl80484Φ10160491DE80284Φ8180279DJ80217Φ8200251EE80192Φ8200251EH80217Φ8200251EK80259Φ8200251FK80251Φ8200251FL80292Φ8170296GH80259Φ8200251GJ80175Φ8200251HJ80259Φ8200251HM80259Φ8200251IL80368Φ10180359板J,K,L,M按單向板處理，由于這些板不連續(xù)，因此假定其兩端固定，且不連續(xù)，且不考慮雙向板的影響1）作用在單向板的荷載與雙向板相同q+g=2）計算簡圖(圖23) 3）彎矩設(shè)計值M=1/12qJ: 支座 M==跨中M==同上：K: 支座 M= KN/m 跨中M= KN/mL: 支座M= KN/m 跨中M= KN/mM:支座M= KN/m 跨中M= KN/m因?yàn)楫?dāng)M= KN/m時，計算受拉鋼筋面積為124，所以單向板均按最小配筋取As =251，由于單向板支座處彎矩均小于雙向板彎矩，因此在單向板與雙向板相接處統(tǒng)一按雙向板考慮。，次梁截面高度取h=350mm，截面寬度取b=150mm。；d層：粉質(zhì)粘土，厚約4m，硬塑，Ip=14，液性指數(shù)I==，k=200Kpa1. 主要構(gòu)件選型（１）梁﹑板﹑柱結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) （２）墻體采用：空心頁巖磚（３）墻體厚度：內(nèi)外墻均為200mm （４）基礎(chǔ)采用：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)2. 梁﹑柱截面尺寸估算（１） 主要承重框架:因?yàn)榱旱目缍容^接近（5600，6000）,可取跨度較大者進(jìn)行計算.取L=6000 h=(1/10~1/15)L=500mm~400mm 取h==250mm 滿足b200mm且b/ 500/2=250mm故主要框架梁初選截面尺寸為：bh=250mm500mm（２） 次要承重框架(見圖31)：圖31圖31次梁布置平面圖(24)次梁l1跨度2900mm次梁截面高度h=l/18～l/12=2900/18～2900/12=160mm～240mm，取h=250mm，截面寬度取b=120mm。3）截面設(shè)計截面有效高度：假定選用Φ8鋼筋，則l01方向跨中截面的h01=10020=80mm；l02方向跨中截面的h02=70mm；支座截面h0=80mm。mM A6C6＝m頂層 M C6E6＝1) 樓面活載作用下框架的彎矩計算 EC跨： MCE＝31KN內(nèi)力組合使用的控制截面標(biāo)于（圖41）。當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。以第五層AC,CE跨梁為例，給出計算方法和過程，其他各梁的配筋計算見表格（表52）。2．構(gòu)造要求1）抗震調(diào)整系數(shù)γRE=2）三級抗震設(shè)防要求，框架柱縱筋最小配筋百分率應(yīng)滿足：% 則As1min=450410=1292mm2 3．剪跨比和軸壓比驗(yàn)算剪跨比宜大于2，從下表中可見均滿足要求。③時截面滿足要求。(mm2)〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0〈0實(shí)際鋼筋216+418216+418216+418216+418216+418面積14191419141914191419ρS(%).表56邊柱六層五層四層三層二層一層Hn (m)λ=Hn/(2h0)γREVC (KN) fcbh0 (KN)截面是否滿足要求滿足滿足滿足滿足滿足滿足 (KN)N (KN)174868061194(ASV)/s〈0〈0〈0〈0〈0〈0λvfc/fyv(%)實(shí)配箍筋加密區(qū)Ф10100()Ф10100()Ф10100()Ф10100()Ф10100()Ф10100()非加密區(qū)Ф10200()Ф10200()Ф10200()Ф10200()Ф10200()Ф10200()6．1基礎(chǔ)設(shè)計1）基礎(chǔ)設(shè)計首先對地基進(jìn)行加固處理。r0() ＝250＋() ＝303KPa ＞250＝275KPa取fa=303Kpa驗(yàn)算基礎(chǔ)底面尺寸： A＝㎡＞Nk/fa（r*d）=1360/(30320)=㎡，滿足