【正文】 油溫度時主要取決于經(jīng)濟比較。這也就是熱油輸送管道工藝計算所要確定的目標。國外對站外管線彎頭的最小曲率半徑有嚴格的控制，大的曲率半徑彎頭只能在現(xiàn)場冷彎，而我國目前還未解決這樣的彎制問題。在輸油工藝上采用“先泵后爐”和“旁接油罐”的工藝，都會導致爐內(nèi)壓力增大，產(chǎn)生不安全因素，國外多采用“密閉輸送”“先爐后泵”的工藝流程。主泵機組的冷卻水采用水泵——冷卻器循環(huán)系統(tǒng)，循環(huán)水泵用80DR2，一臺工作，一臺備用.(Q=216 m3/h，H=,N=4kw)F．消防： 以防為主，不設固定的消防系統(tǒng)，利用200M燃料油罐，正常輸油后改作消防水罐。 電氣A．供電：輸油泵站為一級負荷，電力外線為雙回路供電，一回路為主電源，泵站專線，另一回路為備用電源，主結線仍為典型的內(nèi)橋接線，采用兩回路同時供電，兩臺主變壓器分別工作。E．空氣壓縮系統(tǒng)：采用兩臺1VB—0．617移動式的空氣壓縮機（Q= m3/min,P =7kg/cm2）,壓縮風經(jīng)設于戶外的簡易空氣凈化設備，除去水分，殘油后，供儀表用風。本設計中由于地形位差的變化不大，為提高經(jīng)濟性減少動力損耗，簡化流程，便于調(diào)節(jié)及進行超壓保護等，選用大排量的中揚程的單級離心泵串聯(lián)運行。當管路走向基本確定后，輸油管道的經(jīng)濟性好壞，主要取決于工藝方案的選擇，及管道的管徑，主要設備及運行參數(shù)的選擇。跨越管橋兩邊設有河邊閥室，閥室內(nèi)有截斷閥，測壓裝置和吹掃口 (3) 鐵路、公路穿越 在保證管道順直的條件下穿越點盡可能選在地下水位較低，線路走向基本同鐵路公路直交的地方。F線路輔助設施盡量設在泵站內(nèi)，以利于維護管理。 (2)設計原則：A管線盡可能取直、坡度小，以縮短線路長度節(jié)省材料、投資費用和運營管理費用。(2)，從首站滄州到末站臨邑地形起伏不大，幾乎都是平原，施工無特殊困難。 安全保護與投產(chǎn)試運流程：① 倒罐或站內(nèi)循環(huán)；② 接受中間站反輸并計量；③ 向來油反輸并計量；④ 進、出口高低壓保護流程。 本設計中取20年，顯然年當量費用最低的方案最經(jīng)濟，但并不一定最適宜，還要考慮到管線的發(fā)展趨勢，以及其它的設備、材料等的供應情況以及其它條件綜合評定方案。本設計選用了KSY285—210型號的泵。B．站內(nèi)設備間相連的管線，利用線路的彎曲形狀，自然補償溫度的變形，在適當?shù)牡胤郊庸潭ǘ者M行鞏固。C．采暖：站內(nèi)工業(yè)區(qū)及輔助的生產(chǎn)區(qū)一律采用鍋爐房供蒸氣采暖，各小型的建筑均采用單管的水平串聯(lián)的采暖形式，余壓回水阻汽器采用浮筒式疏水器。長輸管道在我國出現(xiàn)較晚，七十年代以來，隨著石油工業(yè)的發(fā)展，油氣管道事業(yè)也有了較大程度的發(fā)展。C．在泵和閥門等方面國外大型輸油泵大都是離心泵串聯(lián)工作，效率高達80％以上，為單級，中揚程，大流量，而且我國通常是采用高揚程，中排量，并聯(lián)運行，效率較低。長輸管道在我國是一門新興工業(yè)，還很不足，在很多先進的技術、設備以及管理等發(fā)方法都有待我們學習和改進?！稖媾R管道首站工藝設計規(guī)范》 GB502532003《輸油管道工程呢個輸送安全規(guī)范》 SY/T 57372004《原油管道設計與管理》 中國石油大學出版社《油庫設計與管理》 中國石油大學出版社《泵與壓縮機》 中國石油大學出版社 設計基礎數(shù)據(jù)A 任務輸量：1500萬噸/噸B 管線總長度：226千米C 年操作天數(shù)：350天D 原油物性（表21）表21原油物性比重含蠟%凝固點32℃閃點34℃含水%初餾點75℃E 運動粘度（表22）：表22運動粘度t (℃)3540455070 (厘沱）343026F 沿線溫度及凍土厚度（表23）表23沿線溫度及凍土厚度地區(qū)滄州德州臨邑最高氣溫（℃）最低氣溫（℃）最大凍土層（℃）0. 65F 出站油溫 在考慮原油出站溫度時，因為原油中不可避免的含有一定量的水分，所以加熱溫度不應該高于水的沸點100℃，以防止發(fā)生沸溢。綜合上述中的考慮，同時根據(jù)經(jīng)驗，初步確定的進站溫度為=36℃?！?； —管道最外圍的直徑，m； α1—油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù)，w/（ 基于熱媒爐的上述優(yōu)點，本設計選用24650kw熱媒間接加熱系統(tǒng)。 計算泵的特性方程由《原油泵型號參數(shù)資料》查得KSY285—210型泵的參數(shù)如下Q=1000/h H=238mQ=1500/h H=230mQ=2500/h H=210mQ=3000/h H=193m設泵的特性方程為 （213）則 式中、分別為: m m m m n=4將上述數(shù)據(jù)帶入式中得a= b=則KSY285—210型泵的特性方程為 計算泵站的特性方程設泵站的特性方程為 （214）A=3a= B=3b=則泵站的特性方程為 其中q—/s在任務輸量下 q=m 計算泵站數(shù)式中 —每站的站內(nèi)摩阻 取=30m取整 n=2 計算冬季輸油的系統(tǒng)工作點計算式為 （215）式中 —全線工作流量 /s —前線泵站數(shù) n=2 —首站進站壓力 =30m —全線管道長度 Km —起終點高程差 = —每個泵站的站內(nèi)摩阻 =30m所以 /smkg/各站進出口壓力 熱泵站址的布置和調(diào)整 站姿的選擇一方面要滿足水力條件的要求，即在規(guī)定的輸量下泵站所提供的質(zhì)量要與站間管路所消耗的能量相適應，另一方面又必須考慮工程實際上的許多要求，如工程地質(zhì)條件是否適于建站，交通、供電、供水、是否方便等。 夏季：T0=16℃ ，TZ=36℃ ，TR=62℃ 則 ℃ kg/ /s又 m 首站 ＝30m ＝－＋=－30+30＝ 二站 =－iL1—=－= ＝+－30＝末站 ＝－iL2=－1130007＝ 由此可見，夏季時，各站的進出站壓均滿足設計要求，而各站的進站壓力過高時，需要在進站前采取截流措施，消除剩余的能頭。 B 對于半無限長管道，如出土段管道的一端在內(nèi)壓作用和溫度變化下可產(chǎn)生軸向位移，在靠近出土處的截面上，管道中由內(nèi)壓引起的軸向應力為： (42) 則：360 所以滿足強度要求。 固定支墩、管架的選擇計算 固定支墩、管架的計算固定支墩的作用是限制管道的熱伸長量，防止管線由于熱應力和補償器的彈性力而產(chǎn)生位移，拉壞與之相連的管線設備。 支墩本身的強度校核 (419) 其中，K——混凝土的拉強度的安全系數(shù)＝2； ——混凝土抗拉壓力，取260噸/（500水泥）； ——彎曲力矩， ；其中，則