【正文】 ，逆時(shí)針或順時(shí)針方向的彎矩設(shè)計(jì)值；：為梁端剪力增大系數(shù)，表72 框架梁彎矩，剪力組合表(非地震組合）層次截面++177。表74 6軸線框架柱支座邊緣截面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值167。γRE(∑Mc=∑Mb+ +177。8. 1. 框架梁的配筋 下面以6軸線第3層AB跨梁為例，說明計(jì)算方法，其余計(jì)算結(jié)果見表81（縱筋）和表82（箍筋）。實(shí)配鋼筋4Φ 20167。m) A/s=α1fbhξ/f804 .00 ρ%%%%%%%%%%實(shí)配鋼筋2Φ20+2Φ224Φ164Φ204Φ203Φ184Φ204Φ204Φ162Φ20+2Φ22圖81框架梁縱向鋼筋計(jì)算表層號(hào)計(jì)算公式截面梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左6層M/(kN 。8. 2 框架柱的配筋167。 箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋(fyv=210N/mm2) Asv/s= =**300*565/*210*565 = 粱端箍筋加密區(qū)箍筋直徑和間距應(yīng)滿足規(guī)范要求，故選雙肢箍Φ8100，則有Asv/s=101/100=,滿足要求。8. 梁正截面承載力計(jì)算 先計(jì)算跨中截面，因梁板現(xiàn)澆，故跨中按T型截面計(jì)算。∣M∣max N Nmax M Nmin M→←→←→←6上端M ─ N ─ 下端M ─ N ─ V ─ 5上端M N 下端M N V 3上端M N 下端M N V 1上端M N 下端M N V 注：1）；N和V的量綱為KN；2）表中上、下表示本層柱的上、下端截面； 3）柱端彎矩以繞柱端截面反時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正，柱端剪力以順時(shí)針方向?yàn)檎?。在地震組合中，*m，第2層柱下端彎矩為*m，KN*m。MVM（→）M（←）VM（→）M（←）V6支座D Cl Cr 跨中BC 　 　　 　　CD 　 　　 　　5支座D Cl Cr 跨中BC 　 　　 　　CD 　 　　 　　3支座D Cl Cr 跨中BC 　 　　 　　CD 　 　　 　　1支座D Cl Cr 跨中BC 　 　　 　　CD 　 　　 　　 表73 框架梁彎矩，剪力組合表(地震組合）層次截面M/V/KN（)（SGk+)177。下面以第三層框架CD跨梁為例，+（Sqk+Swk）組合中，各內(nèi)力的組合方法。Cr177。177。14177。5D177。177。 表71是1，3，5，6層框架梁在豎向荷載（恒載，活載）和水平荷載（風(fēng)荷載，水平地震）作用下梁支座邊緣截面的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。對(duì)于第6層：q1=q2=*=*=P1=[(1/2**)*2+(+)/2*]*+*+*+ ** =+++ =P2=[(1/2**)*2+(+)/2*+(+)/2**2]* +*+* =M1=(*)=*mM4=*= KN*m對(duì)于第2~5層：q1=q2=*=*=P1=[(1/2**)*2+(+)/2*]*+*+*+ +*(***2)+***2 =P2=[(1/2**)*2+(+)/2*+(+)/2**2]* +*+*+*[*()*]+** =M1=(*)=*mM4=*= KN*m對(duì)于第1層：q1=+*=q2=*=*=P1=[(1/2**)*2+(+)/2*]*+*+*+ +*(***2)+***2 =P2=[(1/2**)*2+(+)/2*+(+)/2**2]* +*+*+*[*()*]+** =M1=(*)=*mM4=*= KN*m表 61橫向框架恒載匯總表層次P1P2M1M46251表 62橫向框架活載匯總表層次q2q/2P1P2P3P4M1M4樓屋面活荷載屋面雪荷載167。注：,剪力單位為KN。4177。M 柱底Ma910== KN風(fēng)載體型系數(shù)由《荷載規(guī)范》： =（迎風(fēng)面）和=（背風(fēng)面）。首先計(jì)算總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值即底部剪力 。各層柱線剛度ic計(jì)算結(jié)果見表41. 表41橫梁線剛度ib計(jì)算表層次EC/(*104N/mm2)b*h/mml/mmI0/*109mm4Ib/*1010N*mmEI0/l2EI0/l16AB300*600690016BC300*450270016CD300*6006900 表42各層柱線剛度ic計(jì)算表類別層次EC/(*104N/mm2)b*h/mmh/mmIc/*109mmic=EcIc/h(*1010N*mm)6600*600330025600*6003000底層600*6003900（2）柱側(cè)移剛度 柱側(cè)移剛度按式D=αc*12ic/h2計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見表34表44（a）A D列柱側(cè)翼剛度D計(jì)算表層次1，8軸柱3，4，5，6，7軸柱∑DijKαDi1KαDi251001216304128240241236819547127932底層2556227266160188表44（b）BC列柱側(cè)翼剛度D計(jì)算表層次1，8軸柱3，4，5，6,7軸柱∑DijKαDi1KαDi252283828175188276242302128257182070底層3337335148247232柱的側(cè)移剛度D計(jì)算公式：其中為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，為梁柱線剛度比，不同情況下，、取值不同。167。在進(jìn)行內(nèi)力組合的計(jì)算時(shí)，進(jìn)一步了解了Excel。3 本章小結(jié)本章主要論述了本次設(shè)計(jì)的工程概況、相關(guān)的設(shè)計(jì)資料、多層建筑的一些特點(diǎn)以及綜合本次設(shè)計(jì)所確定的結(jié)構(gòu)體系類型畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)本科教育培養(yǎng)目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段,是深化、拓寬、綜合教和學(xué)的重要過程,是對(duì)大學(xué)期間所學(xué)專業(yè)知識(shí)的全面總結(jié)。~；3） 礫砂：灰白色，飽和，密實(shí)，底部?？梢?0~25cm厚礫石層，主要成分為長石、石英。主要進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架6軸框架的抗震設(shè)計(jì)。本建筑物采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。2） 粉質(zhì)粘土:灰色，灰黑色，可塑偏軟，中高壓縮性，含有機(jī)質(zhì)，層底含中粗砂，中粗砂內(nèi)常夾薄層草炭。4）、為滿足防火和安全疏散要求，設(shè)有三部樓梯。鞏固了專業(yè)知識(shí)、提高了綜合分析、解決問題的能力。柱網(wǎng)布置形式詳見建筑平面圖。（1） 梁線剛度ib計(jì)算結(jié)果見表32，表中I0表示按矩形截面所計(jì)算的慣性矩；2EI0/l,。取φT=， T1==（s） 水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算該建筑結(jié)構(gòu)高度遠(yuǎn)小于40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，因此用底部剪力法來計(jì)算水平地震作用。 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)計(jì)算主要承重結(jié)構(gòu)時(shí)按下式來計(jì)算： =由《荷載規(guī)范》，金壇 地區(qū)重現(xiàn)期為50年的基本風(fēng)壓：=，地面粗糙度為C類。a3=1,y3=0頂層不考慮y2 則y=y0+y1+y3=柱端彎矩：柱頂Ma109=（）= KN177。177。計(jì)算結(jié)果見表61，62. ，為均布荷載形式。167。MEk6D177。177。177。Cr177。177。不單獨(dú)列表計(jì)算調(diào)幅。+177。 以第3層B軸柱為例，說明如何對(duì)柱端彎矩設(shè)計(jì)值和剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整。+177。 首先挑出AB跨梁跨中截面及支座截面的最不利內(nèi)力，即：跨中截面： M= KN*m支座截面 MA=*m MBl=*m V=*m，*m（非地震組合）和1/2簡支梁彎矩三者之中較大值，*m 第3層混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，梁內(nèi)縱筋選用HRB325級(jí)鋼筋（fy=f/y=300KN/mm2).167。8. 梁斜截面承載力計(jì)算 支座A，Bl截面取相同的剪力設(shè)計(jì)值V=，該值應(yīng)滿足下式： fcb h0=***300*565=γREV = 故滿足要求。m) A/s=α1fbhξ/f804 .00 ρ%%%%%%%%%%實(shí)配鋼筋4Φ164Φ184Φ164Φ163Φ184Φ164Φ204Φ184Φ16圖82框架箍筋數(shù)量計(jì)算表構(gòu)件層數(shù)V　選配雙肢箍筋間距s(mm)(Asv/s)/ρsv%直徑(mm)AB跨1 雙肢箍Φ8100/2003 雙肢箍Φ8100/2005 雙肢箍Φ8100/2006 雙肢箍Φ8100/200BC跨1 雙肢箍Φ8100/2003 雙肢箍Φ8100/2005 雙肢箍Φ8100/2006 雙肢箍Φ8100/200