【正文】 =10100=80801. Ⅰ——Ⅰ 截面：=L0/b=4250/500= 查表得 φ=φ =（250000+2300）=3711 滿足要求2. Ⅲ——Ⅲ 截面=L0/b=10100/500= 查表得 φ=φ =（500000+23001256）= 6234 滿足要求6．3斜截面抗剪和裂縫寬度驗算柱內(nèi)箍筋的配置：由于沒有考慮地震作用，柱內(nèi)箍筋一般按構(gòu)造要求控制上下柱均可以按構(gòu)造配箍筋。圖61 牛腿幾何尺寸及配筋圖：由于吊車垂直荷載作用下柱截面內(nèi)，a＝750－1000＝－250，即取ɑ＝0，則F＝D＋G＝＋＝F＝T＝＝(1－) ＝882＞F＝所以截面尺寸滿足要求。假定基礎高度為，,基礎埋深：d=h+500=1600mm，則作用于基底的彎矩和相應基頂?shù)妮S向力設計值為:第一組： 第二組： 第三組： 由第二組荷載確定和：～(～取，則取 驗算的條件： 驗算其他兩組荷載設計值作用下的基底應力： W=1/6l178。由于基礎寬度小于沖切錐體底邊寬，故 （滿足要求）因此，基礎的高度及分階可按圖72所示的尺寸采用。由前述三組荷載設計值作用下最大地基凈反力的分析可知，應按第三組荷載設計值作用下的地基凈反力進行計算，：則 選用1412(12200),則沿短邊方向的配筋計算。圖71 基礎底面尺寸圖，若采用錐形杯口基礎，根據(jù)構(gòu)造要求， 所示。 故該牛腿可以按構(gòu)造要求配筋，縱向鋼筋取416（804mm2），箍筋取ф10100。由內(nèi)力組合表可知，驗算裂縫寬度的最不利內(nèi)力的標準值上柱： Mk=15376+= Nk= ek=Mk/Nk==*460=253mm可以不進行裂縫寬度驗算。計算中，當風荷載與活荷載（包括吊車荷載）同時考慮時，除恒荷載外。m）風從右向左吹時，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反。m)；(c)V圖(kN)D作用于A柱時，由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需A柱與B柱的內(nèi)力對換，并注意內(nèi)力變號即可。m)；(c)N圖（kN） 作用計算簡圖及內(nèi)力圖, , , （←） （→）相應的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖52所示。(1) 混凝土：采用C30。 3建筑設計資料: oo 屋面構(gòu)造為：三氈四油防水層找平層（20mm厚水泥砂漿）100厚水泥珍珠巖制品保溫層一氈兩油隔汽層20mm厚水泥砂漿找平層預應力混凝土大型屋面板 維護結(jié)構(gòu)采用370mm厚燒結(jié)粘土空心磚（重度為8kN/m2） 4結(jié)構(gòu)設計資料： 自然條件: 基本風壓 ；基本雪壓 。 6吊車資料：吊車資料查閱08G118單層工業(yè)廠房誰選用相關(guān)標準資料。(4) 型鋼及預埋鐵板均采用I級。故由的內(nèi)力計算過程可得到的內(nèi)力計算數(shù)值； (→)相應的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖53 所示。m)；(c)V圖(kN)當T向右時，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反。本工程為不考慮地震作用的單跨排架，共有8種需要單獨考慮的荷載項目，由于小車無論向右或向左運行中剎車時，A、B柱在T作用下，其內(nèi)力大小相等而符號相反，在組合時可列為一項。 Ⅰ——Ⅰ 截面配筋：1. 組合(與組合相同)M= N=h0=h=50040=460L0=2H0=23400=6800A=500500=250000mm2縱向受力鋼筋采用HRB335級ξbea=max(h/30,20)=20e0＝M/N=173ei= e0+ ea =193ζ1=250000/295660=1取ζ1=ζ2=L0/h=＞1 e=ηei+h/2=193+500/240= ξξb （大偏心受壓）X= h0ξ=460=h0ξb=460=2532as=80經(jīng)比較：X h0ξb且X 2as,則說明受壓筋不能達到屈服強度，此時應按以下公式計算。：牛腿截面尺寸與柱寬相等，為500，牛腿頂面的長度為800，相應牛腿水平截面長度為1300。：上柱自重:g＝25＝牛腿自重:g＝25（1）＝下柱自重:g＝25（1）＝:M＝＝M＝4＋(－)＝M＝－＝柱的吊裝驗算簡圖如圖62所示圖62 柱吊裝驗算簡圖:截面11：故截面承載力為截面22：故截面承載力為故滿足要求。在第三荷載作用下的沖切力。圖73 基礎配筋計算圖