【正文】 (kg) 設計重量（ kg） 立 桿 LG120 ф481200 LG180 ф481800 LG240 ф482400 LG300 ф483000 橫 桿 HG30 ф48300 HG60 ф48600 HG90 ф48900 HG120 ф481200 HG150 ф481500 HG180 ф481800 間 橫 桿 JHG90 ф48900 JHG120 ф481200 JHG120+30 ф48（ 1200+300） JHG120+60 ф48（ 1200+600） 專 用 斜 桿 XG0912 ф48150 XG1212 ф48170 XG1218 ф482160 XG1518 ф482340 XG1818 ф482550 專 用 斜 桿 ZXG0912 ф481270 ZXG1212 ф481500 ZXG1218 ф481920 十 字 撐 XZC0912 ф301390 XZC1212 ф301560 XZC1218 ф302060 7 窄挑梁 TL30 寬度 300 寬挑梁 TL60 寬度 600 立桿連接銷 LLX ф12 可調(diào) 底座 KTZ45 可調(diào)范圍 ≤300 KTZ60 可調(diào)范圍 ≤450 KTZ75 可調(diào)范圍 ≤600 可調(diào) 托座 KTC45 可調(diào)范圍 ≤300 KTC60 可調(diào)范圍 ≤450 KTC75 可調(diào)范圍 ≤600 腳 手 板 JB120 1200x270 JB150 1500x270 15 JB180 1800x270 架梯 JT255 2546530 構、配件材料、制作要求 碗扣式腳手架用鋼管應采用符合現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》（ GB/T1379392）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（ GB/T3092）中的 Q235A 級普通鋼管，其材質(zhì)性能應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》（ GB/T700）的規(guī)定。 幾何不變性 GeometricalStability 桿系結構構成幾何不變的性能。 間橫桿： Intermediate Flat Tube 鋼管兩端焊有插卡裝置的橫桿。 立桿連接銷 Pin 立桿豎向接長連接專用銷子。 落地碗扣式腳手架當搭設高度 H≤20m時可按普通架子常規(guī)搭設，當搭設高度 H20m 及超高、超重、大跨度的模板支撐體系必須制定專項施工設計方案，并進行結構分析和計算。 與碗扣式腳手架結構類型相似的其他腳手架可參照本規(guī)范的原則執(zhí)行。 限位銷 limitPin 焊接在立桿上能鎖緊上碗扣的定位銷。 挑梁： Bracket 腳手架作業(yè)平臺的挑出構件，分寬挑梁和窄挑梁。 符號 荷載和荷載效應 Ｍ —— 橫桿彎矩； Ｍ ｗ —— 單肢立桿彎矩； Ｎ —— 立桿軸向力； Ｎ 0 —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力； Ｎ Ｇ１ —— 腳手架結構自重； Ｎ Ｇ２ —— 腳手板及構配件自重； Ｎ Ｅ —— 歐拉臨界力； Ｎ Ｑ１ —— 施工荷載軸向力； ΣＮ Ｑｉ ——施工荷載軸向力總和； Ｎ Ｓ —— 風荷載作用下連墻件的軸向力； Ｎ Ｗ —— 風荷載作用下連墻件 軸向力設計值； Ｐ —— 作用在立桿上的垂直荷載； Ｐ ｃ —— 作用在橫桿上的集中荷載； Ｑ １ ——支撐架模板自重標準值； Ｑ 2—— 新澆砼及鋼筋自重標準值； Ｑ 3—— 施工人員及設備荷載標準值； Ｑ 4—— 振搗砼產(chǎn)生的荷載； Ｗ ｊ —— 節(jié)點風荷載； Ｗ ｋ —— 風荷載標準值； Ｗ ｏ —— 基本風壓； Ｗ ｓ —— 節(jié)點風荷載的斜桿內(nèi)力； Ｗ ｖ —— 節(jié)點風荷載的立桿內(nèi)力； ｇ ２ —— 腳手板自重； σ —— 橫桿抗彎強度。 ３ . 碗扣架用鋼管規(guī)格為 Φ48，鋼管壁厚不得小于 。 桿件的焊接應在專用工裝上進行，各焊接部位應牢固可靠，焊縫高度不小于 ，其組焊的形位公差應符合表 的要求 表 桿件組焊形位公差要求 序號 項目 允許偏差（ mm） １ 桿 件管口平面與鋼管軸線垂直度 2 立桿下碗扣間距 177。 4 荷載 荷載分類 作用于腳手架和模板支架上的荷載，可分為永久荷 載（恒荷載）和可變荷載（活荷載）兩類。 2 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。對一般肋形樓板及無梁樓板模板的自重標準值，可按表 采用。μs 腳手架的結構設計應保證整體結構形成幾何不變體系，以 “結構計算簡圖 ”為依據(jù)進行結構計算。 當桿件變形有控制要求時，應按照正常使用極限狀態(tài)驗算其變形。 組合風荷載時單肢立桿承載力計算： 1 風荷載對立桿產(chǎn)生彎矩按下式計算： Mw = a l02 WK / 10 (－ 1) 式中： Mw—— 單肢立桿彎矩（ KN 雙排外腳手架的搭設高度 雙排外腳手架的搭設高度主要受以下因素影響： 1 最不利立桿的單肢承載力（應為立桿最下段）； 2 施工荷載及層數(shù)及腳手板鋪設層數(shù)； 3 立桿的縱向和橫向間距及橫桿的步距； 4 拉墻件間距； 5 風荷載等的影響。 地基承載力計算 立桿最小底面積的計算 Ag = N / fg () 式中： Ag—— 支撐單肢立桿底座面積（ m2）； fg—— 地基承載力設計值（ Kpa）按地勘報告選用，當?shù)鼗鶠榛靥钔習r乘以 地基承載系數(shù) 當?shù)鼗鶠閹r石或混凝土時，可不進行計算，但應保證立桿底座與基底均勻傳遞荷載。 橫桿承載力及撓度計算 1 當橫桿支撐梁時（圖 ），橫桿彎矩按下式計算： 應對橫桿進行抗彎強度計算，可將作用在橫桿上的均布荷載轉化為兩集中荷載 P。 圖 斜桿內(nèi)力計算簡圖 1 當對架體內(nèi)力計算時將風荷載化解為每一結點的集中荷載 W； 2W 在立桿及斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力ＷＶ、Ｗｓ按下式計算： 3 自上而下疊加斜桿最大內(nèi)力為 Σn1Ｗｓ，驗算斜桿兩端連接扣件抗滑強度： （ － 3） 式中： QＣ ——扣件抗滑強度，取 8KN。 (a)橫桿組架 (b)鋼管扣件組架 圖 拐角組架圖 腳手架首層立桿應采用不同的長 度交錯布置，底部橫桿（掃地桿）嚴禁拆除， 立桿應配置可調(diào)底座（圖 ）。 圖 人行坡道設置圖 人行梯架應設置在尺寸為 的腳手架框架內(nèi)，梯子寬度為廊道寬度的 1/2，梯架可在一個框架高度內(nèi)折線上升。當梁的荷載超過橫桿的設計承載力時，可采取獨立支撐的方法，并與樓板支撐連成一體（圖 ）。經(jīng)技術審查批準后方可實施。 地基高低差較大時，可利用立桿 節(jié)點位差調(diào)節(jié)。 腳手架全高的垂直度應小于 L/500；最大允許偏差應小于 100mm。 腳手架拆除時必須劃出安全區(qū)，設置警戒標志，派專人看管。 按施工方案彈線定位，放置可調(diào)底座后分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設順序進行。 對整體腳手架應重點檢查以下內(nèi)容： 1 保證架體幾何不變性的斜桿、連墻件、十字撐等設置是否完善； 2 基礎是否有不均勻沉降，立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況； 3 立桿上碗扣是否可靠鎖緊； 4 立桿連接銷是否安裝、斜桿扣接點是否符合要求、扣件