【正文】 control measure of concrete : Concrete crack。控制升速度1~℃/min:~,~。安裝或檢修時質(zhì)量差。（5）大小修時加強對汽包內(nèi)水汽分離裝置的維護，保證水汽分離效果，減少蒸汽帶水。（5）進行分隔屏過熱器檢查或檢修，應(yīng)做好檢查和檢修的詳細記錄以及影像資料，定期進行劣化分析，判斷劣化趨勢，在發(fā)生故障前進行更換工作。（3）過熱器管內(nèi)壁直接與高溫高壓蒸汽流中的干過熱蒸汽發(fā)生高溫蒸汽腐蝕是腐蝕產(chǎn)生的又一可能原因。由超溫記錄來看，超溫均在2～5℃之間，時間在1～5分鐘。 分隔屏管排出列的原因分析（1）由于安裝、制造及運輸、運行過程中個別屏管與管之間管卡變形卡澀，運行中出現(xiàn)膨脹偏差時管卡斷裂，部分管失去約束逐漸出列。分隔屏沿爐膛寬度方向有四組汽冷定位夾緊管并與墻式再熱器之間裝設(shè)導(dǎo)向定位裝置以作管屏的定位和夾緊，防止運行中管屏的晃動；同時，管子與管子之間有活動卡塊（如圖1所示），能保證管子之間能上下竄動，但不會突出管屏面。分隔屏過熱器是以吸收爐膛輻射熱為主的輻射換熱器。它使燃料在爐內(nèi)燃燒放熱，并將鍋爐內(nèi)工質(zhì)水加熱成具有足夠數(shù)量和質(zhì)量的過熱蒸汽，工汽輪機使用。本文結(jié)合長春某電廠多年運行的實際情況對分隔屏常見問題進行了分析，并制定了處理措施。隨著鍋爐容量的增大及蒸汽初參數(shù)的提高，過熱器的作用就更加重要。每小片由9圈共18根管組成。以長春某電廠1號鍋爐為例。根據(jù)2號鍋爐超溫情況分析，兩臺爐分隔屏過熱器個別管屏在14年、15年均存在超溫情況，其中，2號爐分隔屏第2225點超溫較為頻繁。在設(shè)備運行過程中，曾將發(fā)生過熱網(wǎng)加熱器漏泄，當(dāng)時鍋爐給水、爐水、過熱蒸汽、再熱蒸汽和飽和蒸汽氫電導(dǎo)率超標(biāo)。（2）檢修期間，對管屏活動夾塊進行全面檢查，看是否存在卡澀、變形、撕裂，致使管排膨脹受阻和出列因素。加強鍋爐排污，降低爐水含鹽量，減少蒸汽攜帶量。而分隔屏過熱器作為電廠鍋爐的重要設(shè)備，一旦發(fā)生問題必將直接導(dǎo)致機組停運，冬季供熱中斷的嚴(yán)重后果。汽包水位過低，水循環(huán)流動也就降低，引起水循環(huán)不良破壞正常的水循環(huán)。保持正常水位，避免水位過低和長期低水位運行。裂縫的原因分析 由于混凝土的組成材料、微觀構(gòu)造以及所受外界影響的不同，混凝土中產(chǎn)生裂縫有多種原因，主要是溫度和濕度的變化，混凝土的脆性和不均勻性，以及結(jié)構(gòu)不合理，原材料不合格，模板變形，基礎(chǔ)不均勻沉降等。（5）混凝土加水拌和后，水泥中的堿性物質(zhì)與活性骨料中活性氧化硅等起反應(yīng)，析出的膠狀堿——硅膠從周圍介質(zhì)中吸水膨漲，體積增大三倍，從而使混凝土漲裂產(chǎn)生裂縫。在素混凝土內(nèi)或鋼筋混凝上的邊緣部位如果結(jié)構(gòu)內(nèi)出現(xiàn)了拉應(yīng)力，則須依靠混凝土自身承擔(dān)。（2）中期：自水泥放熱作用基本結(jié)束時起至混凝土冷卻到穩(wěn)定溫度時止，這個時期中，溫度應(yīng)力主要是由于混凝土的冷卻及外界氣溫變化所引起，這些應(yīng)力與早期形成的殘余應(yīng)力相疊加，在此期間混凝上的彈性模量變化不大。在混凝土澆筑初期，由于水化熱的散發(fā)，表面引起相當(dāng)大的拉應(yīng)力，此時表面溫度亦較氣溫為高，此時拆除模板，表面溫度驟降，必然引起溫度梯度，從而在表面附加一拉應(yīng)力，與水化熱應(yīng)力迭加，再加上混凝土干縮，表面的拉應(yīng)力達到很大的數(shù)值，就有導(dǎo)致裂縫的危險，但如果在拆除模板后及時在表面覆蓋一輕型保溫材料，如泡沫海棉等，對于防止混凝土表面產(chǎn)生過大的拉應(yīng)力，具有顯著的效果。雖然這種裂縫一般都較淺，但它對結(jié)構(gòu)的強度和耐久性仍有一定的影響。(1)直流電磁繼電器：輸入電路中的控制電流為直流的電磁繼電器。當(dāng)運動物體的加速度達到規(guī)定值時，被控電路將接通或斷開。電流繼電器的電磁鐵線圈匝數(shù)較少。繼電器常見問題及處理措施一、觸點松動回開裂觸點是繼電器完成切換負荷的電接觸零件，有些產(chǎn)品的觸點是靠鉚裝壓配合的，其主要的弊病是觸點松動、觸點開裂或尺寸位置偏差過大。觸點損傷、污染、是未清理干凈摸具上的油污染和鐵屑等物造成的。這種毛病的原因主要是被鉚零件超長，過短或鉚裝時用力不均勻，摸具裝配偏差或設(shè)計尺寸有誤，零件放置不當(dāng)造成。焊接時，應(yīng)注意分辨，否則將會造成線圈焊錯。蛇行管束的橫向節(jié)距為 90mm，縱向節(jié)距為77mm。爆口長約 39mm、寬約 3mm，開口較小，爆口邊緣未減薄，無明顯脹粗現(xiàn)象，爆口附近外壁有密集的縱向開裂現(xiàn)象，外壁有較厚氧化皮、顏色發(fā)黑，見(圖 3)。北數(shù)第 25 排下彎外圈以及北數(shù)第 26 排下彎中圈試樣抗拉強度不均，最小值偏下限。3根管組織均球化嚴(yán)重，可排除異物堵塞的可能性。第25排中管圈下部長期超溫爆口1泄漏蒸汽量較小，細小的蒸汽流對第25排外管圈上部呈現(xiàn)點狀吹蝕，形成爆口2，爆口2由多個小孔組成，爆口呈深坑狀。乙側(cè)從北向南數(shù)第22227排內(nèi)圈、中圈、外圈、第28排外圈，新更換管子型號：φ38*6，材質(zhì)T91。將“檢查” 和“預(yù)測” 有機地結(jié)合起來，通過檢查，掌握規(guī)律，從而預(yù)測四管的劣化傾向、檢查重點、修理方法，經(jīng)驗值得借鑒。結(jié)論總結(jié)處理經(jīng)歷，得出如下結(jié)論：2爐對流過熱器泄漏的原因是由于管子長期超溫，造成金屬基體組織長期過熱老化、性能下降而發(fā)生泄漏。在這3個爆口泄漏蒸汽的吹蝕作用下，造成第24排內(nèi)管圈、中管圈吹損泄露，外管圈吹損刷薄。查閱 2 爐歷次爆管記錄發(fā)現(xiàn)，2003年3月至2007年5月期間，2 爐高溫對流過熱器頻繁發(fā)生爆管，并且爆管均發(fā)生于機組啟動后短時間內(nèi)。爆管管段迎煙側(cè)與背煙側(cè)組織照片見(圖 5)、(圖6)，(圖 5)組織中有蠕變孔洞，組織 5 級嚴(yán)重球化，(圖6)組織中未見蠕變孔洞，組織球化3級，迎、背煙側(cè)組織球化級別差距較大。對第 25 排中圈、第 25 排外圈、第 26 排中圈 3 根管進行了合金成分分析，合金成分分析結(jié)果見(表1)。2015年02月26日，2 機組點火啟動，03月13日發(fā)現(xiàn)對流過熱器發(fā)生泄漏，3月18日泄漏加劇，2爐停運。裝配和焊接時應(yīng)注意，否則會造成繼電器級性相反。四、玻璃絕緣子損傷玻璃絕緣子是由金屬插腳與玻璃燒結(jié)而成，在檢查、裝配、調(diào)整、運輸、清洗時容易出現(xiàn)的插腳彎曲，玻璃絕緣子掉塊、開裂，而造成漏氣并時絕緣及耐壓性能下降，插腳轉(zhuǎn)動還會造成接觸簧片移位，影響產(chǎn)品可靠通斷。因此，在觸點制造、鉚裝或電焊過程中，要遵守首件檢查中間抽樣和最終檢查的自檢規(guī)定、以提高裝配質(zhì)量。出現(xiàn)鏟除點松動，是簧片與觸點的配合部分尺寸不合理或操作者對鉚壓力調(diào)節(jié)不當(dāng)造成的。若電流超過額定值，電磁鐵的吸力大