【正文】 進(jìn)為整數(shù)匝 K2 線匝絕緣校正系數(shù)當(dāng) a1≤ 175a 時(shí) K2 1 當(dāng) a 175a 時(shí) K2 a 導(dǎo)線厚度 mm a1 導(dǎo)線帶絕緣厚度 K4 導(dǎo)線中總的附加損耗百分?jǐn)?shù) K5 線餅的有效散熱面積與線餅表面 積之比 L 線餅斷面周長(zhǎng) mm 當(dāng)每個(gè)餅為 n 根導(dǎo)線時(shí)則 L 2 na1b1 高壓線圈的熱負(fù)荷 L 2283329 1236 公式 1105 采用 40 寬的墊塊 12 個(gè) K5 1 0764 公式 1106 Qx1 438Wm2 公式 1107 高壓線圈對(duì)油溫升 Txy1 Tj1ty1 116℃ 公式 1108 式中 Tj1 線圈絕緣校正溫升 Ty1 段間油道寬度校正溫升 Ty1 公式 1109 P 值按下表查出 段間油道 線圈輻向尺寸 mm 30 35 40 45 50 55 60 45 3 2 1 0 05 07 5 35 3 2 1 0 05 08 6 48 4 3 25 2 1 05 低壓線圈的熱負(fù)荷 L 234425285 119 公式 1110 采用 30 寬的墊塊 12 個(gè) K5 1 0755 公式 1111 Qxy2 464Wm2 公式 1112 低壓線圈對(duì)油溫升 Txy2 Tj2Ty2 121℃ 公式 1113 Tj2 00004464 02℃ 公式 1114 Ty2 021℃ 公式 1115 120 油箱尺寸的估計(jì) 油箱尺寸是由線圈尺寸線圈對(duì)油箱的距離開(kāi)關(guān)套管引線尺寸的布置決定的油箱尺寸的最后確定是由布置圖來(lái)定但在計(jì)算時(shí)也應(yīng)盡量估計(jì)準(zhǔn)確 因?yàn)楦邏簜?cè)電壓較低套管較小故油箱尺寸主要由開(kāi)關(guān)決定開(kāi)關(guān)是選用 DWJ型單相夾片式的線圈對(duì)箱壁的距離按 35kV級(jí)絕緣距離取 55mm即可但考慮降低雜散損耗最小取 75100mm 按圖中要求的距離估算油箱尺寸 油箱截面尺寸圖 油箱斷面尺寸 油箱寬度 B B 6962152 1000mm 公 式 1116 油箱長(zhǎng)度 L L 2Moφ D2 75100 公式 1117 2730696287 2330mm 油箱直線部分長(zhǎng) L′ L′ LB 23301000 1330mm 公式 1118 油箱高度 墊腳厚取 20mm 墊腳絕緣厚取 5mm100150mm 這里取 125mm 油箱高度 墊腳厚墊腳絕緣厚窗高 2 鐵軛高上鐵軛至油箱頂端距離 油箱高度 20512652380125 2175mm 公式 1119 121 雜散損耗計(jì)算 油箱周長(zhǎng) l 1000π 2 23301000 5800mm 公式 1120 油箱平均半 Rp 468mm 公式 1121 漏磁通在結(jié)構(gòu)上產(chǎn)生的損耗 Kz 公式 1122 3994W 式中 K ――系數(shù)三相變壓器當(dāng)電抗 Ux≤ 105 時(shí)取 219 Ux――電抗壓降百分?jǐn)?shù) φ n――每柱磁通 BAc 1647096577 15906 千線 Hx――線圈有效電抗高度 R34――高低壓線圈間空道的平均半徑 mm 122 總損耗計(jì)算 首先要算出 75℃時(shí)的負(fù)載損耗因?yàn)檫@項(xiàng)損耗標(biāo)準(zhǔn)是按 75℃時(shí)規(guī)定的 還要算出 85℃時(shí)的損耗用來(lái)計(jì)算油溫升因?yàn)樽儔浩鞯膲勖前茨昶骄鶜鉁?0℃時(shí)計(jì)算的因此線圈溫度為 65℃ 20℃ 85℃ 項(xiàng)目 75℃損耗 W 85℃損耗 W 高壓線圈負(fù)載損耗 17132 高壓渦流損耗 334 低壓線圈負(fù)載損耗 1284 低 壓 渦 流 損 耗 1530 雜散損耗 3994 引線損耗 257 總負(fù)載損耗 34754 36073 空載損耗 7560 7560 總損耗 42514 42833 123 箱壁散熱面計(jì)算 拱頂形油箱面積計(jì)算圖 拱頂部分幾何面積米 2 A1 8R2π RL 8052 409 公式 1123 下部箱壁 m2 A2 2πR2L H 168 97 公式 1124 箱壁有效散熱面積 m2 A3 105 A1A2 105 40997 145 公式 1125 124 散熱器的選擇 估算油平均溫升 Ty′ 線圈溫升標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定為 65℃如考慮到制造裕度一般都算到最高為 63℃ Ty′ 63線圈對(duì)油溫升 63121 509℃ 公式 1126 估算熱負(fù)荷 Py 按 Ty′ 7 509℃ 公式 1127 算出 qy 1265Wm2 注式中減 7 是考慮散熱器上風(fēng)扇電機(jī)的風(fēng)扇葉修改角度后提高了散熱 效能的結(jié)果 估算總的有效散熱面 A A PPg 436331265 345m2 公式 1128 式中 P 為 85℃時(shí)總損耗 W 散熱器的總散熱面 A4 A4 AA3 345145 20m2 公式 1129 式中 A3 為箱壁有效散熱面 m2 散熱器上下聯(lián)管中心距的選擇 根據(jù)油箱高度及散熱器規(guī)格表選取 上節(jié)油箱高度 2175130 2045 根據(jù) 2045 選中心距為 1650mm 為合適 散熱器聯(lián)管中心距 mm 散熱器管數(shù)的選擇 散熱器總散熱面積 A4 20m2 從表 8 中看出選擇 88 根管中心距為 1650mm 的 2只散熱器總散熱面積為 2181 362m2與 A4 最為接近同時(shí)考慮油箱周?chē)贾?2 只散熱器的位置是可以的 125 油平均溫升 Ts 的計(jì)算 總有效散熱面 A 362145 507m2 公式 1130 熱負(fù)荷 qy 43633507 861Wm2 公式 1131 Ty 7 7 356℃ 公式 1132 126 油頂層溫升 Ts 計(jì)算 Ts 12TyTΔ s 10 527℃ 55℃ 公式 1133 油頂層溫升最高算到 53℃留有 2℃的裕度 式中 TΔ s 為散熱中心校正值此值是根據(jù)值 Ty 和發(fā)熱中心高 h1 與散熱中心高 h2 比值 H 而定 H 089 公式 1134 查表得 TΔ s 10℃ H Ty TΔ3 Ty TΔ3 Ty TΔ3 Ty TΔ3 089 12 5 19 6 265 8 355 10 088 135 5 20 6 28 8 37 10 087 15 5 215 6 29 8 385 10 127 線圈平均溫升 Tx 的計(jì)算 高壓先圈 Tx1 Txy1ty 116356 472℃ 65℃ 公式 1135 式中 Txy1 為高壓線圈對(duì)油溫升 Ty 為油平均溫升 低壓線圈 Tx2 Txy2ty 121356 477℃ 公式 1136 式中 Txy2 為低壓 線圈對(duì)油溫升 128 變壓器重量計(jì)算 器身重量 G 器 GFCGcu K 55312628 12 9197 kg 公式 1137 式中 K 雜類(lèi)系數(shù) GFC 硅鋼片重 kg Gcu 銅線重 kg 油箱內(nèi)油重計(jì)算 G 油 09 V 箱 V 器 kg 拱頂油箱體積為 V 箱 SHV 拱 π R22RLH dm 公式 1138 式中 R 油箱內(nèi)半徑 R 5dm L 油箱直線部分長(zhǎng) L 133dm H 油箱直線部分高 L 169dm V 箱 π 5225133 169 公式 1139 4430 dm3 器身體積為 V 器 1850 dm3 公式 1140 油箱內(nèi)油重 G 油 09 44301850 2322 kg 公式 1141 散熱器內(nèi)油重按設(shè)計(jì)手冊(cè)查出 2129 258kg 儲(chǔ)油柜內(nèi)油重為 148kg 變壓器內(nèi)總的油重 G 總油 2322258173 2753 kg 公式 1141 油箱及附件重 箱壁采用 6mm 鋼板則箱壁重量為 G 壁 A1A2 6785 650kg 公式 1142 式中 A1A2 見(jiàn)第 23 節(jié) 箱底采用 12mm 鋼板箱底重量為 G 底 π 5225133 200kg 公式 1143 油箱本體重量 G 箱 650200 16 1360kg 公式 1144 散熱器重量 2372 744kg 公式 1145 吹 風(fēng)零件重 250 100kg 公式 1146 儲(chǔ)油柜重 140kg 套管重 80kg 雜類(lèi)重 450kg 油箱及附件總重量為 G 箱