【正文】 344 456027 24 4260 KN 次梁 4260 KN 梁重 12380 KN 4 墻重扣門窗洞口加門窗自重 外墻 內(nèi)墻 墻重 10984KN 5 柱重 605 倍雪荷 05 05 8911 2228KN 8 層重力荷載代表值 74281KN 37 層 1 樓面自重 樓面恒載 427 KNm2 樓面面積 66 129 8514 m2 樓面自重 427 8514 36355KN 2 梁重 主梁 13860 KN 連梁 4260 KN 次梁 4260 KN 梁重 22380 KN 3 墻重扣門窗洞口加門窗自重 外墻 內(nèi)墻 墻重 21968KN 4 柱重 505 倍樓面活荷載 05 20 8514 8514KN 37 層重力荷載代表值 98031KN 2 層 1 樓面自重 36355KN 2 梁重 22380 KN 3 墻重扣門窗洞口加門窗自重 外墻 內(nèi)墻 墻重 24624KN 4 柱重 2164224339514066 12424KN 505 倍樓面活荷載 05 20 8514 8514KN 2 層重力荷載代表值 104297KN 首層 1 樓面自重 36355KN 2 梁重 22380 KN 3 墻重扣門窗洞口加門窗自重 外墻 2 4869 9738KN 內(nèi)墻 墻重 27280KN 4 柱重 39514066 2 16034KN 505 倍樓面活荷載 05 20 8514 8514KN 首層重力荷載代表值 110563KN 各層重力荷載代表值為 G8 74281KN G73 98031KN G2 104297KN G1 110563KN 2 自振周期計算 按頂點位移法計算考慮輕質(zhì)填充墻對剛度的影響取基本周期調(diào)整系數(shù)α0 08 計算公式為式中為頂點位移單位為 m 按 D 值法計算見表 5 橫向框架頂點位移計算 表5 層次 8 74281 74281 69210 00103 05867 7 98031 172312 69210 00249 05764 6 98031 270343 69210 00391 05515 5 98031 368374 69210 00532 05124 4 98031 466405 69210 00674 04592 3 98031 564436 69210 00816 03918 2 104297 668733 48540 01378 03102 1 110563 779296 45210 01724 01724 3 橫向地震作用 地震作用按 7 度Ⅱ類場地地 震動參數(shù)區(qū)劃的特征周期分組按一組考慮則 Tg 035α 012 采用底部剪力法計算由于 T1 078 14 Tg 049s 故應(yīng)考慮頂部附加地震作用取δ n 008 078001 00724 結(jié)構(gòu)底部剪力為 頂點附加地震作用為 計算結(jié)果列于表 6 各層地震作用及樓層地震剪力 表 6 層次 hi m Hi m Gi KN GiHi Fi KN Vi KN 8 33 95 74281 219129 0163 5843 8586 7 33 262 98031 256841 0191 6847 13694 6 33 229 98031 224491 0167 5986 19680 5 33 196 98031 192141 0143 5226 24906 4 33 163 98031 159791 0119 4266 29172 3 33 130 98031 127440 0095 3405 32577 2 42 97 104297 101168 0075 2688 35265 1 55 55 110563 60810 0045 1613 36878 4 變形驗算 結(jié)果列于表 7 變形驗算 表 7 層次 層間剪力 Vi KN 層間剛度 Di m 層高 m 層間相對 彈性轉(zhuǎn)角 8 8586 69210 00012 33 12750 7 13694 69210 00020 33 11650 6 19680 69210 00028 33 11179 5 24972 69210 00036 33 1917 4 29172 69521 00042 33 1786 3 32577 69210 00047 33 1702 2 35265 48540 00073 42 1575 1 36878 45210 00082 55 1677 層間相對彈性轉(zhuǎn)角均滿足θ e [θ e] 1550 的要求 五地震作用內(nèi)力計算 地震作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算簡圖如圖所示地震作用力沿豎向呈倒三角形分布內(nèi)力計算也采用 D 值法其計算過程如圖 19 和 20 所示其結(jié)果如圖 21 和 22 所示 圖 19 地震作用下剪力在各柱間分配 KN 圖 20 各柱反彎點及柱端彎矩 圖 21 地震作用下彎矩圖 KNm 圖 22 地震作用下柱軸力和梁剪力圖 六內(nèi)力組合 根據(jù)以上內(nèi) 力計算結(jié)果即可進(jìn)行各梁柱各控制截面上的內(nèi)力組合其中梁的控制截面為梁端及跨中每層共有 9 個截面柱每層有兩個控制截面及柱頂和柱底 為了施工方便對梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅只對恒載和活載下彎矩進(jìn)行調(diào)幅結(jié)果見圖 23 和圖 24 內(nèi)力組合見表 8 到表 13 圖 23 恒荷載下經(jīng)彎矩調(diào)幅后的梁彎矩圖 KNm 圖 24 活荷載下經(jīng)彎矩調(diào)幅后的梁彎矩圖 KNm 注 1 彎矩單位為 KNm 軸力單位為 KN 2 此處符號β為考慮樓層層數(shù)的活荷載折減系數(shù) 12 層取 06534 層取07056 層取 08578 層取 10 注 1 震調(diào)整系數(shù)γ RE 抗彎取 075 抗剪取 085 2MGE 為 相應(yīng)于本跨內(nèi)的γ RE12MG13ME 見表 3 彎矩單位為 KNm 剪力單位為 KN七梁柱截面配筋計算 框架梁柱截面配筋除滿足承載力要求外對于梁和 e0h0 55的偏心受壓柱還應(yīng)滿足裂縫寬度要求 梁的配筋計算 1 梁的支座截面考慮了柱支座寬度的影響按支座邊緣截面的彎矩計算其值為 M M 組 V 組 b2 式中 M組為梁內(nèi)力組合表中支座軸線上的彎矩值 V組為相應(yīng)組合的支座剪力b 為柱的支承寬度 12 層 b 600mm38 層 b 500mm 按上式的計算結(jié)果列入表 15 中 梁支座邊緣彎矩計算 表15 2 計算縱向受拉鋼筋 當(dāng)梁下部受拉時按 T 形截面設(shè)計當(dāng)梁上部受拉時按矩形截面設(shè)計 對于 FE 跨 翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時 按梁間距考慮時 按翼緣高度考慮無須考慮這種情況 故取 同理 HG 跨 GF 跨 梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB400 級鋼ξ b 0518 下部跨間截面按單筋 T 形截面計算因為 對于 FE 跨 屬于第一類 T 形截面同理 HGGF 跨梁也為第一類 T 形截面 具體計算過程見表 16 注表中 b 在求跨中受拉鋼筋時取 3 梁斜截面受剪承載力計算 故截面尺寸滿足要求 對于 HGFE 跨梁端加密區(qū)箍筋取 4 肢φ 8100 箍筋用 HRB235 級鋼筋 fyv 210Nmm2 則 加密區(qū)長度取 085m 非加密區(qū)箍筋取 4 肢φ 8150 對于箍筋設(shè)置滿足要求 對于 GF 跨梁端加密區(qū)箍筋取 4 肢φ 10100 箍筋用 HRB235 級鋼筋 則 由于跨度小加密區(qū)長度取整跨 其余計算過程見表 17 柱的配筋計算 1 剪跨比和軸壓比驗算 表給出了框架梁各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果其中剪跨比λ也可取 Hn 2h0 表中的 McVc和 N不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)由表 18可見各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求 柱的剪跨比和軸壓比驗算 表 18 由表 18 可知剪跨比均滿足 2 的要求軸壓比均滿足 08 的要求 2 柱的計算長度 對于現(xiàn)澆樓蓋底層柱計算長度 l0 10H 其余層 l0 125H 3 計算柱的縱向受力鋼筋 柱的縱向鋼筋均采用 HRB400級鋼筋其抗拉和抗壓設(shè)計值 fyfy都為 360Nmm2下面是幾個有代表性的柱的配筋計算過程其余柱的計算結(jié)果見表和表 ① E 軸柱 8 層柱 M 7658KNmN 17204KN l0 125H 1253300 4125mm l0h 4125500 825 要考慮撓度對偏心距的影 響 ea 720210h 20mm ei e0 ea 44520 465mm 取 l0h 15 取 η ei 105 465 488mm 03h0 03 455 1365 按大偏壓情況計算 e η ei＋ h2－ a 4885002－ 45 693mm 采用對稱配筋 于是 按構(gòu)造配 受拉區(qū)與受壓區(qū)各配 316 兩側(cè)中間各配 1 根 16 全部縱向鋼筋配筋率滿足要求 ② E 軸柱底層柱 M 34730KNmN 231368KN l0 10H 105500 5500mm l0h 5500600 917 要考慮撓度對偏心距的影響 ea 20210h 20mm ei e0 ea 15020 170mm 取 l0h 15 取