【正文】 .................................................................................. 82 矩形截面 .......................................................................................................... 83 工形截面 .......................................................................................................... 83 計(jì)算結(jié)果 ................................................................................................................... 84 7 應(yīng)力驗(yàn)算 .......................................................................................................................... 88 基本理論 .................................................................................................................... 88 預(yù)加應(yīng)力階段的正應(yīng)力驗(yàn)算 .................................................................................... 88 計(jì)算公式 .......................................................................................................... 88 計(jì)算結(jié)果 .......................................................................................................... 89 持久狀況下正應(yīng)力驗(yàn)算 ............................................................................................ 89 計(jì)算公式 .......................................................................................................... 89 計(jì)算結(jié)果 .......................................................................................................... 90 8 擾 度驗(yàn)算 ............................................................................................................................ 90 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗(yàn)算 ........................................................................ 94 寧鄉(xiāng)溈水大橋主橋施工圖設(shè)計(jì) 第 3 頁(yè) 共 104 頁(yè) 可變荷載作用引起的撓度 .............................................................................. 94 考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的一期恒載、二期恒載引起的撓度 ...................................... 94 預(yù)加力引起的上拱度計(jì)算 ........................................................................................ 95 預(yù)拱度的設(shè)置 ............................................................................................................ 95 9 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算 .................................................................................................................. 95 群樁設(shè)計(jì)計(jì)算 ............................................................................................................ 96 設(shè)計(jì)資料 .......................................................................................................... 96 計(jì)算結(jié)果 .......................................................................................................... 97 群樁基礎(chǔ)沉降驗(yàn)算 .......................................................................................... 98 單樁計(jì)算 .................................................................................................................... 99 計(jì)算參數(shù) ........................................................................................................... 99 計(jì)算結(jié)果 .......................................................................................................... 99 10 設(shè)計(jì)總結(jié) ........................................................................................................................ 100 參考文獻(xiàn) ................................................................................................................................ 104 致謝 ........................................................................................................................................ 104 附 件 英文 譯 文 英文 原 文 開(kāi)題報(bào)告 寧鄉(xiāng)溈水大橋主橋施工圖設(shè)計(jì) 第 4 頁(yè) 共 104 頁(yè) 1 方案擬訂與比選 方案擬訂階段 根據(jù)已有的水文地質(zhì)資料，確定河床斷面圖、確定總跨徑、確定橋型、進(jìn)行橋梁的分孔、基礎(chǔ)以及墩臺(tái)的形式確定、橋梁橫斷面設(shè)計(jì)、上下部構(gòu)造主要尺寸的擬訂、橋面基礎(chǔ)以及墩臺(tái)標(biāo)高的確定，得出兩三套方案出兩三張圖紙。如果采用等跨布置，則邊跨內(nèi)力（包括邊 支墩處梁中的負(fù)彎矩）將控制全橋設(shè)計(jì)，這樣是不經(jīng)濟(jì)的；此外，邊跨過(guò)長(zhǎng)，削弱了邊跨的剛度，將增大活載在中跨跨中截面處的彎矩變化幅值，增加預(yù)應(yīng)力束筋數(shù)量。 方案三 5X35m 先簡(jiǎn)支后連續(xù)梁體系 圖 1． 6 先簡(jiǎn)支后連續(xù) T 型梁橋布置圖 （單位 :cm） 圖 簡(jiǎn)支 T 梁主梁橫斷面圖 （單位 :cm） 寧鄉(xiāng)溈水大橋主橋施工圖設(shè)計(jì) 第 8 頁(yè) 共 104 頁(yè) 從受力特點(diǎn)，優(yōu)缺點(diǎn)、及經(jīng)濟(jì)美觀性等 方 面對(duì)方案進(jìn)行比較： 受力特點(diǎn)比較： 預(yù)應(yīng)力變截面連續(xù)箱梁體系 在恒載和活載作用下均有卸載彎矩，彎矩分布合理。 經(jīng)濟(jì)美觀性比較 單懸臂箱型變截面梁體系邊孔是錨固孔，它的孔跨度不宜太大，以增加 橋的總長(zhǎng)度；但 邊孔也不能太小，否則因邊支座出現(xiàn)負(fù)反力而必須設(shè)置拉力支座或加設(shè)平衡座，這樣使結(jié)構(gòu)復(fù)雜化，增加了造價(jià) ， 跨中有伸縮縫，行車(chē)條件不好；施工不方便，必須采用臨時(shí)固定措施；牛腿，伸縮縫的構(gòu)造麻煩，易于損壞 。 目前世界上跨度最大的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋是挪威的伐羅德橋 （ L=260m , 1994年） 。實(shí)體截面用于中小跨徑，同時(shí)用于以在支架上現(xiàn)澆施工為主的連續(xù)梁橋。縱向預(yù)應(yīng)力抵抗縱向受彎和部分受剪，豎向預(yù)應(yīng)力抵抗受剪，橫向預(yù)應(yīng)力則抵抗橫向受彎。豎向預(yù)應(yīng)力筋在梁體腹板內(nèi)沿縱向 布置的間距可根據(jù)豎向剪力的分布而進(jìn)行調(diào)整，靠支點(diǎn)截面位置較密，靠跨中位置較疏。 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的施工方法，有：有支架施工法、懸臂施工法、逐孔施工法、頂推施工法。頂推施工法的原理是沿橋縱軸方向的臺(tái)后開(kāi)辟預(yù)制場(chǎng)地，分節(jié)段預(yù)制混凝土梁身，并用縱向預(yù)應(yīng)力筋連成整體，然后通過(guò)水平液壓千斤頂施力，借助 不銹鋼板與聚四氟乙烯模壓板特制的滑動(dòng)裝置，將梁逐段向?qū)Π俄斶M(jìn)，就位后落架，更換正式支座完成橋梁施工。 圖 宜城漢江橋 宜城漢江橋 的主橋跨徑組合為 55+1004+55m， 1990 年建成，是 中國(guó)首次采用雙支座支承的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋。主跨 230m， 橋?qū)?，主梁橫截面由兩個(gè)箱梁和一塊正交異性板組成。設(shè)計(jì)主跨為80m。但是，在采用頂推法、移動(dòng)模架法、整孔架設(shè)法施工的橋梁，由于施工的需要，一般采用等高度梁。 結(jié)合以上的敘述，所以本設(shè)計(jì)中采用 懸臂 施工方法，變截面的梁。拿單箱單室和單箱雙室比較，兩者對(duì)截面底板的尺寸影響都不大，對(duì)腹板的影響也不致改變對(duì)方案的取舍；但是，由框架分析可知：兩者對(duì)頂板厚度的影響顯著不同，雙室式頂板的正負(fù)彎矩一般比單室式分別減少 70%和 50%。 頂板倆側(cè)懸臂板的長(zhǎng)度對(duì)活載影響不大，但衡載及人群荷載彎矩值隨 懸臂長(zhǎng)度幾乎成平方比的關(guān)系增加，故懸臂長(zhǎng)度一般不大于 5 米，當(dāng)長(zhǎng)度超過(guò) 3米后，宜布置橫向預(yù)應(yīng)力束筋。 ，采用 250— 300mm。 本設(shè)計(jì)中，根據(jù)箱室的外形設(shè)置了 寬 300mm，長(zhǎng) 900m 的上部梗腋，而下部采用 1：1 的梗腋。常用的固結(jié)方法為 :在支零號(hào)塊臨時(shí)固接座縱向兩側(cè)設(shè)置兩排臨時(shí)混凝土塊作為臨時(shí)支座。掛籃作用在已澆梁體為兩個(gè)集中力。 （ 4）梁段劃分的規(guī)格盡量減少，以利于施工。程序處理為加載混凝土濕重； (3)張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。 階段 5：拆除模板，掛籃前移至新的位置錨固。 階段 44：拆除邊跨滿(mǎn)堂支架。 寧鄉(xiāng)溈水大橋主橋施工圖設(shè)計(jì) 第 24 頁(yè) 共 104 頁(yè) (5) 為使主梁施工達(dá)到高質(zhì)量、高精度和高安全度，除要求混凝土強(qiáng)度達(dá)到 85%以后方可施加預(yù)應(yīng)力外，對(duì)已灌注的梁段，要求通過(guò)以下四個(gè)方面的檢查校核后，方可進(jìn)行下一梁段的施工： 1. 混凝土強(qiáng)度必須達(dá)到或超過(guò)設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)。不管橋梁的建筑材料、結(jié)構(gòu)類(lèi)型是否有差別，也不管結(jié)構(gòu)尺寸與跨徑是否有差別，只要橋梁結(jié)構(gòu)的基頻相同，在同樣條件的汽車(chē)荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數(shù)。 計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)，采用 1f ；計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用 2f 。 3. 預(yù)應(yīng)力的錨下控制應(yīng)力和鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)量是否達(dá)到設(shè)計(jì)值。 階段 47： 拆除掛藍(lán) 和臨時(shí)支座進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換； 階段 48：施加二期恒載。 階段 639：重復(fù) 3， 4， 5 階段的工作，直至梁體達(dá)到最大雙懸臂狀態(tài)。 具體的施工過(guò)程如下： 階段 1： 架設(shè)主墩墩頂支架和托架，安裝支座，并將活動(dòng)支座臨時(shí)鎖定 。結(jié)點(diǎn) x、 y坐標(biāo)按 各結(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)截面的形心點(diǎn)的位置來(lái)確定， 結(jié)構(gòu) 計(jì)算 簡(jiǎn) 圖 ，如下圖所示 。掛籃及模板系統(tǒng)的總重 50t，其中模板系統(tǒng) 20t，主桁承重系統(tǒng)等 30t，故對(duì)梁段前支點(diǎn)為 600kN,后支點(diǎn)為 100 kN。為便于拆除，在臨時(shí)支座內(nèi)設(shè)有約 1020cm厚夾有電阻絲的硫磺砂漿夾層，硫磺砂漿具有抗壓強(qiáng)度高、加熱容易軟化的特點(diǎn)，便于臨時(shí)支座的拆除。零號(hào)塊橫隔板傳遞的荷載較