【正文】 變荷載組合值之和，見圖 5。 15 一、橫梁的線剛度 ib ib =?bcIE 式（ 3） 其中 cE 為混凝土彈性摸量， ? 為梁的計算跨度。1010 26 179。 500 179。1010 179。 104 1 179。 表 37 橫向框架層間側(cè)移剛度 D值 (KN/m) 層次 1 2 3 4 5 6 iD? 810724 865682 695676 695676 695676 695676 21 / DD ?? =810724/865682=＞ ,故該框架為規(guī)則框架 . 第四節(jié)、橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移剛度計算 一、橫向自振周期計算 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移公式 : GiV =??nik kG 式（ 6） iu)(? = GiV /??sij ijD 式（ 7） Tu =?? ?nik ku)( 式（ 8） 其中 : kG 為集中在 k層樓面處的重力荷載代表值 , GiV 為把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第 i層的層間剪力 ,??sij ijD為第 i層的層間側(cè)移剛度 , 18 iu)(? , ku)(? 分別為第 i,k 層的層間側(cè)移 ,S 為同層內(nèi)框架柱的總數(shù) ,計算過程見表 41. 表 41 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算 層次 ()iGkN ()GiV kN ( / )iD kN m? ()iu mm? ()iu mm 6 695676 5 695676 4 695676 3 40168 695676 2 865682 1 810724 按式 1T = T? Tu 計算基本周期 1T : 其中 : Tu 為計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移 (m), T? 為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，框架結(jié)構(gòu)取 ～ ，本設計中取 T? =，則 sT ???? 二、水平地震作用及樓層地震剪力計算 本設計中 ,結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。 表 42 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 層次 ih /m iH /m iG /kN iiHG /kN﹒ m ? jjii HGHG iF /kN iV /kN 6 5 4 3 2 1 20 注： Hi為第 i 層樓板離地面得高度。 ?Dij 取自表 37，層間剪力取自表 42，各柱 反彎點高度比 y 按式（ 17）確定： nyyyyy ???? 321 式（ 17） 其中： 1y 為上、下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值， 2y 、 3y 為 上、下層高度變化時反彎點高度比的修正值， ny 為框架柱的標準反彎點高度比，均由表中查取。 表 45 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算 層 AB跨 BC 跨（走道梁） CD跨 次 ?bM rbM ? bV ?bM rbM ? bV ?bM rbM ? bV 6 8 8 5 8 8 4 8 8 3 8 2 8 8 1 8 8 層 柱軸力 次 AN BN CN DN 6 5 4 24 3 2 1 注： 1）柱軸力中的負號表示拉力，當為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應的右側(cè)兩根柱為壓力。 27 對于第六層， 1q = kN/m , 39。 2+(+8)/2179。 )179。（ ） /2= kN178。 = kN/m 1P （ 39。 179。 )179。 ()/2= kN178。 +179。 6)179。 ()/2= kN178。 179。2q = kN/m 1P = kN 29 2P = kN M1 =178。 2= kN 2P = (179。 m 對于 1 層： 2q =179。 2+6179。1q （ kN/m） 2q （ kN/m） 39。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得?？拐鹪O計時，本設計的梁端剪力設 計值按式（ 22） 進行調(diào)整。 m） 33 (a) 恒載作用下 34 （ b）活載作用下 圖 12 豎向荷載作用下框架彎矩圖 （單位： kN178。 GEEK MMM a x ?? =179。 maxM =179。 = kN178。 ＝ kN ????BV kN RE? BV ＝ 179。 44 表 58（ a） 橫向框架 B 柱彎矩和軸力組合 層次 截 面 內(nèi)力 GkS QkS EkS GKS( + QkS ) + EkS RE? [ GKS( + QkS ） + EkS ] GkS + QkS GkS + QkS maxM N minN M maxN M ? ? ? ? 6 柱 M 頂 N 269 269 269 柱 M ? 底 N 5 柱 M 43 頂 N 柱 M ? 底 N 4 柱 M 45 注：表中 M 以左側(cè)受拉為正，單位為 kN178。 m RE? AM = kN178。 m 當梁下部受拉時，按 T 形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。令 sa ＝ 35mm，則 0h ＝ 50035＝ 465mm。 ??? 按梁間距考慮時 , 1600fb mm? ? 0 2 5 0 3 0 5 0 3 3 0 0fb b S m m? ? ? ? ? ?。 m RE? BM = kN178。 表 59 橫向框架 B 柱剪力組合（ kN） 層次 GkS QkS EkS GKS( + QkS ) + EkS RE? [ GKS( + QkS ） + EkS ] GkS + QkS GkS + QkS [ ( ) / ]blR E vc c c nM M H?? ? ? ? ? ? 6 ? 頂 N 柱 M ? 底 N 1320 1320 3 柱 M 頂 N 1175 柱 M ? 底 N 2 柱 M 頂 N 1145 柱 M ? 底 N 2067 1 柱 M 頂 N 柱 M ? 底 N 2786 46 5 ? 115 4 ? 3 ? 2 ? 1 ? 注：表中 V以繞柱端順時針為正。 M 以下部受拉為正， V以向上為正。 = kN178。 ）＝ kN178。 ） ＝ 178。 表 53（ b） 恒載作用下柱軸力（ kN） 層 次 A 柱 B柱 N頂 N底 N頂 N底 6 5 4 3 1175 2 1306 1 表 54(a) 活載作用下梁端剪力（ kN） 層 荷載引起的剪力 彎矩引起的剪力 總剪力 AB跨 BC跨 CD跨 AB跨 BC 跨 CD跨 AB 跨 BC 跨 次 VA=VB VB=VC VC=VD VA=VB VB=VC VC=VD VA VB VB=VC 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 注： V以向上為正。同樣考慮了三種內(nèi)力組合，即 Gk QS＋ ， G k Q k S S ES（ ＋ ）＋ 及 GKS + QKS 。 二、橫向框架內(nèi)力組合 （一）結(jié)構(gòu)抗震等級 結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定。m) M2 (kN178。 2= M1 =179。2q =179。 2+6179。 m 對于 25 層： 2q =179。 )179。 2=7 kN/m 39。 7+179。 4+179。 = kN/m 39。 7+179。 )+179。 179。（ ） /2= kN178。 +(+)/2179。 +179。2q 分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖 4 幾何關系可得： ?2q 179。 m, V 單位為 kN， ? 單位為 m, N 單位為 kN。 具體計算過程見表 44。 （ a）水平地震作用分布 (b) 層間剪力分布 圖 6 橫向水平地震作用及樓層地震剪力（單位 kN） 三、水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移 iu? 和頂點位移 iu 分別按式（ 12）和式（ 13）計算計算過程見表 43，表中還計算了各層的層間彈性位移角 iie hu /??? ， ????sj ijii DVu 1/)( 式（ 12） ?? ??nk kuu 1 )( 式（ 13） 表 43 橫向水平地震作用