【正文】 設計流量 Q=3000m3/d=125m3/h=（二）選泵前總揚程估算 經(jīng)過格柵的水頭損失為 ,進水管渠內(nèi)水面標高為 則格柵后的水面標高為： = 設集水池的有效水深為 2m 則集水池的最低工作水位為： = 所需提升的最高水位為 故集水池最低工作水位與所提升最高水位之間高差為： ()= 出水管管線水頭損失計算如下： 出水管 Q=,選用管徑為 200mm 的鑄鐵管 查《給水排水設計手冊》第 1 冊得： V=,1000i= 出水管線長度估為 37m,局部系數(shù)為 8 則出 水管管線水頭損失為： 22viL gx+ = 2???? = 泵站內(nèi)的管線水頭損失假設為 ,考慮自由水頭為 1m,則水泵總揚程為： H=+++ = （三）選泵 根據(jù)流量 Q=125m3/h,揚程 H= 擬選用 型立式污水泵，每臺水泵的流量為 Q=170m3/h，揚程為 H=，選擇此泵比較合適。 過濾機的設計計算 一．過濾機設計作用 用于進一步截留較大的懸浮物或漂 浮物，減輕后續(xù)構(gòu)筑物的處理負荷。設計流量 Q=3000m3/d=125m3/h=,采用機械刮泥除渣。 40=，廢水中共有 NaOH 含量為 3000179。 則污泥斗的高度為： h2=() 179。 二． UASB反應器的 工作原理 UASB，即上流式厭氧污泥床，集生物反應與 沉淀于一體，是一種結(jié)構(gòu)緊湊，效率高的厭氧反應器，由污泥反應區(qū)、氣液固三相分離器（包括沉淀區(qū)）和氣室三部分組成。 d) V 有效 ＝ ? =1550m3 將 UASB設計成圓形池子，布水均勻，處理效果好 取水力負荷 q＝ [m3/(m2178。 (2)沉淀區(qū)的設計 三相分離器的沉淀區(qū)的設計同二次沉淀池的設計相同，主要是考慮沉淀區(qū)的 面積和水深，面積根據(jù)廢水量和表面負荷率決定。 θ 下三角集氣罩斜面的水平夾角； h3下三角集氣罩的垂直高度， m。 =12 (DEb2)179。 = BC=CD/sin40176。 =178。 m；出水槽數(shù)量為 4 座。 ②堰上水頭校核 每個堰出流率： 3 552 8 1 0 5 .5 6 1 0 /504iqq m sn ? ???? ? ? ? 按 900三角堰計算公式， ? 堰上水頭： 55 . 5 6 1 0 0 . 0 1 7 21 . 4 3 1 . 4 3qhm??????? ? ??????? ?? ③出水渠設計計算 反應器沿圓周設一條環(huán)形出水渠， 6 條出水槽的出水流至此出水渠。 （六） 沼氣收集系統(tǒng)設計計算 1. 沼氣產(chǎn)量計算 沼氣主要產(chǎn)生于厭氧階段，設計產(chǎn)氣率取 3 /m kgCOD 。 H1800 ㎜鋼制水、氣分離器一個，水、氣分離器中預裝鋼絲填料，在水、氣分離器前設置過濾器以凈化沼氣，在分離器出氣管上裝設流量計及壓力表。它的主要特征是在運行上的有序和間歇操作 。 第 3 階段 ,靜置期 (Settle)。 d) (2)污泥濃度和 SVI 污泥濃度采用 3000 mgMLSS/L,SVI 取 100 (3)反應周期 SBR 周期采用 T=6h,反應器一天內(nèi)周期數(shù) n=24/6=4 (4)周期內(nèi)時間分配 反應池數(shù) N=4 進水時間： T/N=6/4= 反應時間： 靜沉時間： 排水時間： (5)周期進水量 Q0=24QTN =424 63000??=（二）設計水量水質(zhì) 設計水量為： Q=3000m3/d=125m3/h= 設計水質(zhì)見下表 ： 表 SBR 反應器進出水水質(zhì)指 水質(zhì)指標 COD BOD SS 進水水質(zhì) (mg/l) 581 179 125 去除率（ %） 80 85 65 出水水質(zhì) (mg/l) 116 27 43 三、設計計算 （一）反應池有效容積 V1= 00snQSXN 式中： n 反應器一天內(nèi)周期數(shù) Q0 周期進水量 ,m3/s S0 進水 BOD 含量 ,mg/l X 污泥濃度 ,mgMLSS/L Ns 污泥負荷率 V1= ? ?? = （二）反應池最小水量 Vmin=V1Q0== （ 三）反應池中污泥體積 xV =SVI178。 = 而 Q0= 故符合設計要求 （五）確定單座反應池的尺寸 SBR 有效水深取 ,超高 ,則 SBR 總高為 , SBR 的面積為 設 SBR 的長 ︰ 寬 =2︰ 1 則 SBR 的池寬為： 6m；池長為： . SBR 反應池的最低水位為： ? = SBR 反應池污泥高度為： ? = = 可見， SBR 最低水位與污泥位之間的距離為 ,大于 的緩沖層高度，符合設計要求。 = O2/d 供氧速率 為 ： R= O2/24 =(2)供 氣 量的計算 采用 SX1 型曝氣器，曝氣口安裝在距池底 ，淹沒深度為，計算溫度取 25℃。10 5pa 空氣離開反應 池時氧的百分比為： 2 1(1 )7 9 2 1(1 )AtAEO E= + = 21(1 )79 21(1 )+ =% 反應池中容解氧的飽和度為： Csb(25)= Cs(25) ?????? ?? 2b 5 O = ???????? ??? 4219. 55 = Csb(20)= Cs(20) ?????? ?? P 25b O = ???????? ?? 55 =取α =,β =,C=2,ρ =1,20℃時，脫氧清水的充氧量為： R0=)2025()25( )20( ][ ??? Cbr CaRCsbsb =][ ??? ? = kg O2/h 供氣量為： Gs= R0/ = ? =1826m3/h =(3)布氣系統(tǒng)的計算 反應池的平面面積為： 179。 ＝ kpa 空氣擴散器的壓力損失為 ，則總壓力損失 為： ＋ ＝ kpa 為安全起，設計取值為 則空壓機所需壓力 p=() 179。 污泥濃縮池為間歇運行，運行周期為 24h,其中各構(gòu)筑物排泥、污泥泵抽送污泥時間為 ～ ，污泥濃縮時間為 ,濃縮池排水時間為 ,閑置時間為 ～ 。 集泥井最高泥位為 ,最低泥位為 3m 池底標高為 。 入流固體濃度（ C）的計算如下： 1212WWC ＝ ＋+ 1W = 1Q 179。則污泥斗的高度為： H4 = ()179。 帶式過濾脫水工藝流程見下圖 ： 圖 帶式壓濾脫水工藝流程圖 二、設計參數(shù) 濃縮后污泥含水率為 96% ； 濃縮后污泥體積： 367296100 981001 ?????V m3/d 三、參數(shù)選取 壓濾 時間取 T = 4 h ； 設計污泥量 Q = 36 m3/d ； 濃縮后污泥含水率為 96% ； 壓濾 后污泥含水率為 75% 四、設計計算 （一） 污泥體積 102100100 P P?? ? 2(1 ) 100 0M Q P? ? ? 式中 Q—— 脫水后污泥量 m3/d Q0—— 脫水前 污泥量 m3/d P1—— 脫水前含水率（ %） P2—— 脫水后含水率（ %） M—— 脫水后干污泥重量 （ kg/d） 102100100 P P?? ? = ???? 75100 9610036 m3/d 2(1 ) 100 0M Q P? ? ?= ? ? 1 0 0 0% ??? =1440 kg/d 污泥脫水后形成泥餅用小車運走，分離液返回處理系統(tǒng)前端進行處理。寬 高 ZJ470 1200179。 表 JZ125/ 型柱塞計量泵性能 型號 流量 (L/h) 排出壓力(MPa) 泵 速 (次 /min) 電動機功率 (KW) 進、出口直徑 (㎜ ) 重量 (kg) JZ125/3.2 125 102 15 ～ 230 計量泵占地尺寸為 815 ㎜179。 m2】 泥餅含水率（ %) 外形尺寸（長 X 寬 X高）（ mm） 重量（ kg) 50500 6575 5050X1890X2365 4500 （三） 投藥裝置 投藥量 根據(jù)城市污水污泥、啤酒廠污水站污泥絮凝劑脫水試驗知，常用 絮凝劑的投藥量分別為：氯化鐵 %% ,硫酸鋁 %12% ，聚合氯化鋁%% ，聚丙烯酰胺 ‰ ‰ 。 179。(1 98%) = kg/d 2W = 2Q 179。則排泥泵抽升的所需凈揚程為 5 m，排泥泵富余水頭 m，管道水頭損失為 m，則污泥泵所需揚程為 5+2+= m。 三、設計計算 考慮各構(gòu)筑物為間歇排泥，每日總排泥量為 72m3/d，需在 內(nèi)抽送完畢，集泥井容 積確定為污泥泵提升流量（ 72m3/d） 的 10min 的體積，即 。10 3+179。4= 288m2 每個擴散器的服務面積取 ,則需 288/=170 個。 個； 查表知氧在水中飽和容解度為： Cs(20)=， Cs(25)=擴散器出口處絕對壓力為： bP =0P +179。X =179。 V1/106=100179。 COD 降為最小值 ,隨著水中的溶解氧不斷降低 ,厭氧反應也在進行 。 SBR 工藝采用間歇運行方式 ,污水間歇進入處理系統(tǒng) ,間歇排出。 設計選用 300 鋼板水槽內(nèi)導軌濕式儲氣柜，尺寸為 φ 7000 ㎜179。 每根集氣管內(nèi)最大氣流量 sm / 34?????? 據(jù)資料，集氣室沼氣出氣管最小直徑 d=100mm,取 100 ㎜ . ③沼氣主管 每池 13 根集氣管先通到一根單池主管，然后再匯入四池沼氣主管。 渠口附近水深 0 .0 2 8 0 .1 1 60 .8 0 .3iq muxa ??? 以出水槽槽口為基準計算，出水渠渠深： +=，離出水渠渠口最遠的出水槽到渠口的距離為 米，出水渠長為 +=，出水渠尺寸為 179。 4），每條長 8 m，設計 900三角堰，堰高50㎜，堰口水面寬 b=50 ㎜。 s 由斯托克斯公式可得氣體上升速度為： Vb = ? ? 2118 drrmgr g?? = ? ?????? ? == Va=V2=則： baVV = =, BCAB = = baVV BCAB ,故滿足 設計 要求。 = DI=12 (DEb2)=12 ()= AD=DI/cos50176。 =12 ()179。 = b2=82179。 ,使污泥不致積聚，盡快落入反應區(qū)內(nèi)。179。要處理的污水從厭氧污泥床底部流入與污泥層中污泥進行混合接觸，污泥中的微生物分解污水中的有機物，把它轉(zhuǎn)化為沼氣。 = 污泥斗的容積 V2= 13h2（ a12+a1a2+a22） =13179。 40=179。 表 調(diào)節(jié)沉淀池進出水水質(zhì)指標 水質(zhì)指標 COD BOD SS 進水水質(zhì) (mg/l) 2500 960 500 去除率（ %） 7 7 50 出水水質(zhì) (mg/l) 2325 893 250 三 、 設計計算 調(diào)節(jié)沉淀池的設計計算草圖見下圖 ： 圖 調(diào)節(jié)沉淀池設計計算草圖 （一） 池子尺寸 池子有效容積為： V=QT=125179。 表 ： WYB— 5 型臥式葉片過濾機 工作參數(shù) 過濾面積 /m2 筒體直徑 /mm 工作壓 /mpa 工作溫度 /℃ 5