word版可編輯-上海中心大廈結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)精心整理docxdocx(完整版)
【正文】 。本項(xiàng)目樁基采用鉆孔灌注樁。沿高度方向在第二、四、五、六、七和八區(qū)共設(shè)置了六道兩層高的伸臂桁架。作為巨柱之間的有效連接，箱型空間桁架與巨柱共同形成巨型框架結(jié)構(gòu)體系。翼墻的設(shè)置一方面增加筏板抗沖切承載力、減小基礎(chǔ)的差異變形，另一方面為地下室提供較大的剪切剛度，滿足地下室頂部嵌固的剛度要求?？拐鹪O(shè)計(jì)中采用的反應(yīng)譜信息如下： 1) 多遇地震作用采用場(chǎng)地超越概率10%%的反應(yīng)譜的包絡(luò)譜； 2) 基本地震作用采用規(guī)范50年10%超越概率的地震動(dòng)反應(yīng)譜； 3) 罕遇地震作用采用規(guī)范50年2%超越概率的地震動(dòng)反應(yīng)譜； 圖6 多遇地震反應(yīng)譜 多遇地震作用下，結(jié)構(gòu)在X向和Y向的最大層間位移角分別為1/549和1/637，所在樓層分別為91F和92F。單風(fēng)向作用下，考慮順風(fēng)向及橫風(fēng)向風(fēng)荷載變形合成的層間位移角結(jié)果見圖8。該方案將中間大腹板和兩側(cè)翼緣合二為一，形成“日”字型鋼骨，整體性更好，相同含鋼率前提下，鋼骨抗彎承載力更好，且“日”字型鋼骨焊接量減少。鋼板厚度通常由抗剪承載力和軸壓比限值控制，并滿足最小板厚等構(gòu)造要求。和分別為剪力墻墻肢的截面面積和混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，和分別為剪力墻內(nèi)鋼板部分的截面面積和鋼板抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值?？拐鹦阅苣繕?biāo)：7度小震：結(jié)構(gòu)完好，處于彈性狀態(tài)；7度中震：結(jié)構(gòu)基本完好，基本處于彈性狀態(tài)。其研究由風(fēng)氣候分析、空氣動(dòng)力學(xué)優(yōu)化和風(fēng)洞試驗(yàn)三部分組成。 結(jié)構(gòu)控制圖14 不同水準(zhǔn)風(fēng)荷載下結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)最大加速度根據(jù)RWDI的風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果（圖14），結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)在10年一遇風(fēng)荷載作用下的頂點(diǎn)最大加速度約為8gal，可以滿足舒適度的要求。為提高系統(tǒng)控制效果，主要是通過調(diào)整TMD系統(tǒng)與主體結(jié)構(gòu)的質(zhì)量比、頻率比和TMD系統(tǒng)的阻尼比等參數(shù)，使TMD系統(tǒng)能吸收更多的振動(dòng)能量，從而大大減輕主體結(jié)構(gòu)的振動(dòng)響應(yīng)?；炷凉羌芮€關(guān)系采用Stephen 簡(jiǎn)化模型，鋼材的本構(gòu)關(guān)系采用雙線性動(dòng)力硬化模型，并假定塑性段切向模量為彈性模量的1/100。B3模型能充分地考慮大體表比構(gòu)件濕度擴(kuò)散的尺度效應(yīng)。由圖18可以看出，樓板施工后核心筒累積豎向變形在結(jié)構(gòu)封頂10年后約為218mm，而樓板施工后巨柱累積豎向變形在結(jié)構(gòu)封頂10年后約為107mm。a 箍筋模型b 型鋼模型c 縱筋模型圖19 角柱模型示意圖分析表明，在爆炸荷載作用下，角柱基本處于彈性工作狀態(tài)，因此不會(huì)發(fā)生剪切破壞，而其最大位移和轉(zhuǎn)角都在規(guī)定范圍內(nèi)，從而可以避免彎曲破壞的發(fā)生。原設(shè)計(jì)方案920層次結(jié)構(gòu)鋼柱與環(huán)向梁為鉸接連接，20層鋼柱頂端軸力釋放。首先結(jié)合結(jié)構(gòu)抗側(cè)力體系設(shè)計(jì)及主要的抗震抗風(fēng)分析結(jié)果結(jié)構(gòu)在水平荷載下的性態(tài)進(jìn)行了分析。由于水平荷載顯著，設(shè)計(jì)過程中對(duì)風(fēng)工程和地震工程領(lǐng)域內(nèi)與高層建筑相關(guān)的技術(shù)問題進(jìn)行了深入研究，本文對(duì)相關(guān)工作也進(jìn)行了初步總結(jié)。對(duì)不同的加強(qiáng)措施進(jìn)行了比較分析，最終采用了在2122層環(huán)向?qū)?yīng)位置設(shè)置空腹桁架的方式提供豎向承載能力。對(duì)爆炸荷載作用下剪力墻抵抗爆炸荷載的能力進(jìn)行了分析，在分析過程中，選取單肢墻長(zhǎng)度相對(duì)較小的墻肢（）進(jìn)行抗爆研究。10年樓層施工后核心筒壓縮變形最大值發(fā)生在第117層，約為218mm。因此，通過B3模型進(jìn)行分析計(jì)算能夠更準(zhǔn)確地反映大體表比構(gòu)件混凝土收縮徐變過程，得到更符合實(shí)際的構(gòu)件收縮徐變變形。復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的強(qiáng)度準(zhǔn)則采用Mises屈服條件準(zhǔn)則進(jìn)行。 彈塑性動(dòng)力分析采用非線性功能強(qiáng)大、顯式積分算法優(yōu)異的有限元分析軟件ABAQUS進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)的彈塑性時(shí)程反應(yīng)分析。由于風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果可能與實(shí)際情況不一致，目前設(shè)計(jì)中考慮了將來(lái)設(shè)置TMD的可能性，作為實(shí)現(xiàn)控制風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)振動(dòng)的有效手段之一。超高層建筑風(fēng)荷載較大，風(fēng)荷載效應(yīng)明顯。設(shè)計(jì)控制指標(biāo)：7度小震：最大層間位移角不大于1/500，底層層間位移角不大于1/2000；7度中震：最大層間位移角不大于1/200；取不考慮構(gòu)件內(nèi)力調(diào)整和風(fēng)荷載的中震組合內(nèi)力設(shè)計(jì)值及材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值對(duì)超級(jí)柱、型鋼混凝土角柱、核心筒墻體及外伸桁架等主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件和節(jié)點(diǎn)的抗震承載力進(jìn)行驗(yàn)算；框架梁、連梁等次要構(gòu)件中的鋼筋（鋼材）應(yīng)力不超過屈強(qiáng)度（80%以下）；7度大震：最大層間位移角不大于1/100；框架梁、連梁等次要構(gòu)件可出現(xiàn)塑性鉸，但塑性鉸的轉(zhuǎn)角不大于1/50。鋼板剪力墻中鋼板目前無(wú)最小含鋼率要求，但鋼板的厚度要考慮施工因素，不宜太薄。圖13 組合鋼板剪力墻平面布置圖表2 核心筒及翼墻設(shè)計(jì)參數(shù)位置鋼板剪力墻混凝土強(qiáng)度等級(jí)核心筒抗震等級(jí)翼墻抗震等級(jí)地上三~九區(qū)C60特一級(jí)地上二區(qū)是C60特一級(jí)地下一層是C60特一級(jí)一級(jí)地下二層是C60特一級(jí)一級(jí)地下三層是C60一級(jí)二級(jí)地下四層是C60二級(jí)三級(jí)地下五層是C60三級(jí)四級(jí)參考相關(guān)文獻(xiàn)（孫建超，徐培福等，2008）和規(guī)范（AISC2005，高規(guī)J
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