【正文】 為頂部附加水平?n15地震作用。表 78梁柱彎矩分配系數(shù)相對線剛度 C 節(jié)點 B 節(jié)點 A 節(jié)點層數(shù) ib ic uAB uAiAi+1 uAiAi1 uBA uBiBi+1 uBiBi1 uBC uCB uCiCi+1 uCiCi16 5 4 3 2 1 備注：u=S/∑S，遠(yuǎn)端固定 S=4i，i=層數(shù)。22表 812柱的剪力C 柱 B 柱 A 柱層數(shù)層高H M 上 M 下 V M 上 M 下 V M 上 M 下 V6 5 3 3 2 1 備注：V=∑M/H=（M 上+M 下）/H恒荷載作用下的剪力圖 1413143206569523 載 剪 力 圖恒荷載作用下框架的軸力計算柱的自重： 六層： KN二~五層柱 ： 23 底層柱 ： KN樓層各柱的軸力如下表 樓層各柱軸力（ ）KN C 柱 B 柱 A 柱樓層 上 下 上 下 上 下六 240 291 163 五 四 三 二 一 1760 2061 1289恒荷載作用下的軸力圖恒 載 軸 力 圖第二節(jié) 活荷載作用下框架的內(nèi)力根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，當(dāng)活荷載較小時， （例如民用建筑樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為≤㎡時），或活荷載與恒荷載之比不大于 1 時，活荷載所產(chǎn)生的內(nèi)力較小，可考慮將各層各跨的活荷載作一次性布置，即不考慮活荷載的最不利布置，而將其同時作用在所有框架上。??ijuij?y=yn+y1+y2+y3 式中，h：該層柱的計算高度；y：框架柱的反彎點高度比； yn：框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比； y1：上、下層梁線剛度變化是反彎點高度比的修正值； yy 3： 上、下層層高變化時反彎點高度比的修正值；表 KJ4 框架各層柱端彎矩及剪力計算A 軸(邊柱)層次mhi kNVi mDij?1i1iVKybiM1ui156 519863 17636 5 519863 17636 4 519863 17636 3 519863 17636 2 519863 17636 1 460670 16106 注：表中 M 量綱為 kN?m，V 量綱為 kN表 KJ4 框架各層柱端彎矩及剪力計算C 軸 (邊柱)層次hi kNi Dij?1i1iVKybiM1ui16 519863 16063 5 519863 16063 4 519863 16063 3 519863 16063 2 519863 16063 1 460670 15428 注：表中 M 量綱為 kN?m，V 量綱為 kN表 KJ4 框架各層柱端彎矩及剪力計算B 軸 (中柱)層次hikNiDij?1i1iVKybiM1ui16 519863 26880 5 519863 26880 4 519863 26880 3 519863 26880 2 519863 26880 1 460670 19822 注：表中 M 量綱為 kN?m，V 量綱為 kN表 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算表AB 跨梁 BC 跨梁 柱軸力層次 lbrbL Vb lbMrbL Vb A1 B1 C16 6 5 6 4 6 3 6 2 6 1 6 注：1）柱軸力的負(fù)號表示拉力。 無地震作用效應(yīng)的其他荷載效應(yīng)基本組合：對于一般排架、框架結(jié)構(gòu)，基本組合可采用簡化規(guī)則，并應(yīng)按下列組合值中取最不利值確定：　　①由可變荷載效應(yīng)控制的組合：　　 　?、谟捎谰煤奢d效應(yīng)控制的組合： 基本組合的荷載分項系數(shù)，應(yīng)按下列規(guī)定采用：　　 永久荷載的分項系數(shù)：　　　　—對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取 ；　　 —對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取 ；　　 可變荷載的分項系數(shù)：　　 —一般情況下應(yīng)取 ；考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合：結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合，應(yīng)按下式計算：　　 S＝γ GSGE＋γ EhSEhk＋γ EvSEvk+ψwγwSwk　　　　　　　　　　　　　 式中 S－結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計值，包括組合的彎矩、軸向力和剪力設(shè)計值；　　　γG－重力荷載分項系數(shù)，一般情況應(yīng)采用 ，當(dāng)重力荷載效應(yīng)對構(gòu)件承載能力有利時，不應(yīng)大于 ；　　　γ Eh、γ Ev－分別為水平、豎向地震作用分項系數(shù)，應(yīng)按表 采用； 　　　γw－風(fēng)荷載分項系數(shù)，應(yīng)采用 ；　　　S GE－重力荷載代表值的效應(yīng)，有吊車時，尚應(yīng)包括懸吊物重力標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；　　　S Ehk－水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，尚應(yīng)乘以相應(yīng)的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)；　　　S Evk－豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，尚應(yīng)乘以相應(yīng)的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)；　　　Swk－風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)； 　　　ψw－風(fēng)荷載組合值系數(shù)，一般結(jié)構(gòu)取 ，風(fēng)荷載起控制作用的高層建筑應(yīng)采用 。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 （GB50011－2022）調(diào)整構(gòu)件的組合內(nèi)力設(shè)計值。彎矩調(diào)幅：考慮到塑性內(nèi)力重分布，現(xiàn)澆框架的支座調(diào)幅系數(shù)可采用 ～，折中取 ，跨中彎矩為組合得最不利內(nèi)力，故不必調(diào)整。最小配筋率 ρsmin=%，則 Asmin=%1000100=270mm2截面設(shè)計時取用的彎矩設(shè)計值：中間跨的跨中截面及中間支座截面減小 20%；邊跨跨中截面及樓板邊緣算起的第二個支座截面處，當(dāng) lb/l0 時減小 20%，當(dāng)lb/l0=～ 時減小 10%；樓板的角區(qū)格不折減。第二節(jié) 平臺板計算設(shè)平臺板板厚為 80mm，取 1m 寬板帶計算。第一節(jié) 梯段板的計算板式梯段板：計算簡圖的確定踏步寬 b=280mm，踏步高 h=165mm，故 tgα=165/280=，樓梯傾角 α=32176。 材料：C30 混凝土： f c=㎜ 2，f t= N/㎜ 2HRB335 鋼筋 fy=300 N/㎜ 2，ξ b=截面：柱截面均為：bh=400㎜500㎜18取 αs=40㎜，則：ho=ho`=500－40=460㎜框架柱抗壓彎承載力計算表 93柱配筋B 柱位置 一層組合 |Mmax| Nmax NminM(KNm) N(KN) eo(mm) 70 8 28 ea(mm) 20 20 20 ei(mm) 90 28 48 lo 5600 5600 5600lo/h ei/ho 實取 ξ1 實取 ξ2 η ηei eib,min ＜ηei ＜ηei ＜ηeiNb(KN) ＞N ＞N ＞Nx e 354 266 293 Ne αfcbx(ho) As=As` ＞As` ＜As` ＜As`實配鋼筋 1Φ16＋2Φ18實配鋼筋面積 710備注：ηei＞eib,min==*360=138mm，且N≤Nb=afcbξbho=**400**460/1000=1447KN，為大偏心受壓。② 抗震規(guī)范 三級的框架柱組合的剪力設(shè)計值調(diào)整：一、二、三級的框架柱和框支柱組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整：V＝γ RE〔 〕??ntcbvcHM/??式中 V柱端截面組合的剪力設(shè)計值；　　　　Hn –柱的凈跨；分別為柱的上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值??tcb　 ηvc－柱剪力增大系數(shù)一級取 ，二級取 ，三級取 ?？拐鹨?guī)范 梁端組合剪力設(shè)計值調(diào)整：一、二、三級的框架梁和抗震墻中跨高比大于 的連梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整：V=γ RE〔 ( + )/ 〕vb?lMrbGbnVl?　　　　式中 V梁端截面組合的剪力設(shè)計值；　　　　ln 梁的凈跨；　　　　 梁在重力荷載代表值(9 度時高層建筑還應(yīng)包括豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值)作GbV用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值；　　　　 、 分別為梁左右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值，一級lbMr框架兩端彎矩均為負(fù)彎矩時，絕對值較小的彎矩應(yīng)取零；　　　　 、 －分別為梁左右端截面順時針或反時針方向?qū)嵟涞恼孛婵拐鹗躭buarbua彎承載力所對應(yīng)的彎矩值,根據(jù)實配鋼筋面積（計入受壓筋） 、材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值等確定；　　　　ηvb－梁剪力增大系數(shù)一級取 ，二級取 ，三級取 。，梁端組合剪力設(shè)計值、柱端組合彎矩、剪力設(shè)計值需進(jìn)行調(diào)整。（3）彎矩分配法計算框架彎矩表 716彎矩分配法計算框架活載彎矩節(jié)點 C B A層數(shù) 截面 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱分配系數(shù) 固端彎矩 一次分配 一次平衡 二次分配 六層二次平衡=桿端彎矩 26 固端彎矩 一次分配 一次平衡 二次分配 五層二次平衡=桿端彎矩 分配系數(shù) 固端彎矩 一次分配 一次平衡 二次分配 二~四層二次平衡=桿端彎矩 分配系數(shù) 固端彎矩 一次分配 一次平衡 一層二次分配 27二次平衡=桿端彎矩 柱底 桿端彎矩 （4）橫梁跨中彎矩取脫離體，按簡支梁則有M 中=（|M 左 |＋|M 右 |）/2＋1/8gl 2表 717橫梁跨中彎矩梁 AF 梁 BA層數(shù) q |M 左| |M 右| l 1/8*q*l*lM 中=[1/8*q*l*l(|M 左|+|M 右|)/2]* |M 左| |M 右| l 1/8*q*l*lM 中=[1/8*q*l*l(|M 左|+|M 右|)/2]*6 5 4 3 2 1 備注：活載作一次性滿跨布置時，算得的梁跨中彎矩宜乘以 ～ 的增大系數(shù)。各節(jié)點的不平衡力矩，進(jìn)行二次分配。表 各層地震作用及樓層地震剪力層次 h (m)iH (m)iG (kN)iG Hi??niii1F iV (kN)i7 6 5 4 3 2 1 注： Fn 只加入主體的頂層即第七層。突出間對主體結(jié)構(gòu)頂點位移的影響，可按頂點位移相等的原則，將其重力荷載代表值折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層。各可變荷載的組合值系數(shù)，應(yīng)按表 采用。m二、二~七層樓面荷載計算：LA 荷載計算：恒載：梁自重：25= KN板傳來的：4= KN墻重：[()（）]= KN窗重：= KN KN活載：板傳來的：4= KN LD 荷載計算：恒載：梁自重：25= KN板傳來的：[(＋)4+4]= KN梁上墻重：[()]= KN梁上窗重：= KN梁上門重：= KN7 KN活載：板傳來的：[(＋)4+4]= KNLH 荷載計算：恒載：梁自重：25= KN板傳來的：2= KN梁上墻重：[(－)]= KN梁上窗重：(+)= KN KN活載：板傳來的：2= KNKL 荷載計算：恒載：板傳來的：（換算成線荷載，由 PKPM 計算。F=6= KN，3軸壓比 μv=N/(fcbh)=10 3/(400500)=≤[μn]=，滿足軸壓比限值。截面尺寸為 bh=250㎜500㎜