【正文】 要求：MPa式中：——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，可按下式計(jì)算： ——有預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正拉應(yīng)力，按下式計(jì)算 ——標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值。m）(2)3434016343401634340163434016/cm2(3)/cm4(4)/cm(5)0/cm4(6)/cm(7)0/（N（2）斜截面抗裂性驗(yàn)算斜截面的抗裂性是由斜截面混凝土的主拉應(yīng)力控制的。橋梁預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗裂性驗(yàn)算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過規(guī)范規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂性和斜截面抗裂性驗(yàn)算。 由此可見，故滿足最小配筋率的要求。（1）．正截面承載力驗(yàn)算?？捎蒙鲜鐾瑯拥姆椒ㄓ?jì)算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力、此時為有效預(yù)應(yīng)力。m）（N 四分點(diǎn)和支點(diǎn)截面各鋼束摩擦應(yīng)力損失值計(jì)算表截面位置鋼束編號（m）(MPa)度弧度四分點(diǎn)N1N2N3支點(diǎn)N1N2N鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。在張拉階段和使用階段應(yīng)計(jì)算的截面為（）：（1）在張拉階段，凈截面的中性軸（稱凈軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。則根據(jù)正截面承載力計(jì)算需要的非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為：式中：——預(yù)應(yīng)力鋼束的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，=1260Mpa。 對于N1號鋼束： 曲線長度=25000=1309cm 直線長度==2= 靠端部直線段 所以NI號鋼束的總長為： (1309+++120)=： 鋼束號半徑R彎起角曲線長度直線長度有效長度鋼束預(yù)留長度鋼束長度176。cotθ0確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離， Ld= c在布置錨具時，應(yīng)遵循均勻、分散的原則。以下就以跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配筋數(shù)量。m KN3） 計(jì)算距支點(diǎn)h/2的截面的最大彎矩和最大剪力：h/?！獙τ谒?jì)算主梁的橫向分布系數(shù)；——車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對于公路Ⅱ級為=；——人群荷載均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對于公路Ⅱ級為q=；——使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線面積；——車道荷載的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；計(jì)算彎矩時，pk=207KN，計(jì)算剪力時，pk=；——所加載影響線中一個最大影響線峰值。 作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)距支點(diǎn)h/2支點(diǎn)x=l/2=x=l/4=x=x=0一期彎矩/ 0剪力/kN0二期彎矩/ 0剪力/kN0∑彎矩/ 0剪力/kN0湖南工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（1）汽車荷載沖擊系數(shù)值計(jì)算1）按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻,簡支梁結(jié)構(gòu)基頻 ——《通規(guī)》式中：l——結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（m）； ——結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩； C50混凝土 =； 梁跨中處單位長度質(zhì)量：，其中：G——跨中延米結(jié)構(gòu)自重（N/m）, g——重力加速度g= 所以，mc=G/g=(26103)/= =(Hz)按照《通規(guī)》，沖擊系數(shù)可按下式計(jì)算：，=㏑（）=ln()=。b)半立面圖 T梁截面尺寸圖（3）T梁翼板有效寬度計(jì)算根據(jù)《橋規(guī)》： L/3=(為計(jì)算跨徑)；S= (S表示相鄰兩梁的平均間距)；(b+2bh+12h’f),式中b為梁腹板寬度，hh為承托長度，這里bh=0，h’f為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度，h’f可取跨中截面翼板厚度的平均值，即h’f=（+）/2=,所以有（b+6hh+12h’f）=+60+12=；所以，受壓翼緣的有效寬度取b’f=。這里設(shè)置馬蹄寬度為36cm，高度20cm。T型梁翼板厚度為8cm，翼板根部加到18cm以抵抗翼緣根部較大彎矩。但標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)主要為配合各種橋面寬度，使橋梁標(biāo)準(zhǔn)化而采用統(tǒng)一的主梁間距。預(yù)應(yīng)力鋼筋采用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD622004)，每束8根，全梁配3束，fpk=1860MPa。交通部《公路橋涵標(biāo)準(zhǔn)圖》（78年）中，鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式簡支T形梁跨徑從16m到40m，為了翼板與腹板連接和順，在截面轉(zhuǎn)角處設(shè)置圓角，以減小局部應(yīng)力和便于脫模。馬蹄與腹板交接處做成45176。（4）計(jì)算截面幾何特性先計(jì)算梁跨中毛截面的幾何特性，將主梁跨中截面劃分成五個規(guī)則圖形的小單元。按照《橋規(guī)》，當(dāng)車道大于兩車道時，需要進(jìn)行車道折減，三道車折減22%，四車道折減33%，但折減后不小于兩行車隊(duì)的計(jì)算結(jié)果，本設(shè)計(jì)按兩車道，不需要折減。對于車道荷載，由于橫向分布系數(shù)的增大或減小所引起的內(nèi)力變化值為： 跨中截面可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式——附加三角形荷載重心處的影響線坐標(biāo)；1） 計(jì)算跨中截面的最大彎矩和最大剪力：。汽車荷載：+ΔMh/2 = 按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算鋼束數(shù)： 對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂要求，由下式可得跨中截面所需的有效預(yù)應(yīng)力為： 式中的為正常使用極限狀態(tài)按作用(或荷載)短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；=，設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為ap=10cm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為ep=ybap==，鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面的性質(zhì)來計(jì)算，=5146cm2,，全截面對抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗距為W=I/yb=106/=103cm3；所以有效預(yù)加力合力為： = 本設(shè)計(jì)采用的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為fpk=1860MPa，設(shè)計(jì)強(qiáng)度fpd=1260MPa，彈性模量Ep=105MPa。（b）所示，鋼束群重心至梁底距離為： 下面應(yīng)對鋼束群重心位置進(jìn)行復(fù)核，= =上核心距為： =下核心距為： =則：=，說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。cotθ0=40= 由Lb2=R32000120235001203046150001309120按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量?！A(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；=3360mm2——普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，采用HRB400鋼筋，=330Mpa。（2）在使用階段，換算截面的中性軸（稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。首先計(jì)算反摩阻影響長度，即式中：——張拉端錨具變形值，差表可得夾片式錨具頂壓張拉時為4mm；——單位長度由管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失，；——張拉端錨下張拉控制應(yīng)力，為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力，則；——張拉端至錨固端的距離，這里的錨固端為跨中截面。m）（MPa）（MPa）錨固時鋼束應(yīng)力=合計(jì)四分點(diǎn)計(jì)算數(shù)據(jù)N3N1N2跨中計(jì)算數(shù)據(jù)N3N1N2支點(diǎn)計(jì)算數(shù)據(jù)N3N1N2對于采用超張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失按下式計(jì)算，即：式中：——張拉系數(shù)，采用超張拉，?。? ——鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，取； ——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力。 各截面剛束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總表截面位置鋼束號預(yù)加應(yīng)力階段(MPa）使用階段（MPa）鋼束有效預(yù)應(yīng)力（MPa）預(yù)加力階段使用階段跨中N10N20N300四分點(diǎn)N1N2N30支點(diǎn)N1N2N30 預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表 截面鋼束號預(yù)加力階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)==kNkNkN 跨中及四分點(diǎn)正截面承載力計(jì)算圖式（尺寸單位：mm） 取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載力計(jì)算。（3）斜截面抗剪承載力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁應(yīng)對按規(guī)定需要驗(yàn)算的各個截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，以下以變化點(diǎn)截面處的斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。（1）正截面抗裂性驗(yàn)算對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下應(yīng)滿足： 式中：——在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力； ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算。m）(8)/（N。（2）預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求： MPa式中：——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力， ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： 、——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離；——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處混凝土的正拉應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土的彈性模量之比。m）(2)/cm2(3)/cm4(4)/cm(5)0/cm4(6)/cm(7)0/（Nm）(9)000/MPa(10)=(1)/(3)/MPa(11)= (2)(5)/(4) 0 /MPa(12)= (10)(11) /MPa(13)= (8)(5)/(4)000/MPa(14)= [(9)(8)](7)/(6)000 /MPa(15)=(13)+(14)000/MPa(16)=(12)+(15) 計(jì)算表 aannoobb//cm4/cm4腹板寬/cm/cm3/cm3/MPa/cm3/cm3/MPa/cm3/cm3/MPa/cm3/cm3/MPa跨中截面一期恒載0200000標(biāo)準(zhǔn)組合預(yù)加力00000標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力　　 　　 　　四分點(diǎn)截面一期恒載20 標(biāo)準(zhǔn)組合 預(yù)加力