【正文】 ： 式中Ad——局部承壓面積，為橢圓形，形心與錨圈中心重合，故 式中：Ahe——混凝土核心面積，對于橢圓形承壓底面積，可取等于[長軸][短軸]面積范圍以內(nèi)的間接鋼筋所包羅的面積，： 則 根據(jù)《公路橋規(guī)》的規(guī)定，上式第二項不應(yīng)超過第一項底50％。由式（1386）可得到主梁撓度的驗算式為 現(xiàn)將汽車荷載、掛車荷載視為均布荷載（等代荷載集度q）作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)（查《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》表133）。則： 汽車－20級計算圖式鉸縫處縱向2個車輪對于懸臂根部的有效分布寬度為：懸臂根部處的車輪尚有寬度為的部分輪壓作用：輪壓面上的荷載對懸臂根部的有效分布寬度為：輪壓面上的荷載并非對稱于鉸縫軸線，為簡化計算，這里還是偏安全地按懸臂梁來計算內(nèi)力。 橋臺尺寸2．截面幾何性質(zhì)1）臺身底面截面面積 界面重心位置至前墻底邊緣之距慣性矩2）基礎(chǔ)底面底面積 界面模量 核心半徑 3．荷載計算及荷載組合1）恒載計算（1）上部結(jié)構(gòu)支座反力支座反力著力點至基底形心軸距離支座反力著力點至臺身底形心軸距離：（2）臺身、側(cè)墻及填土恒載計算（）恒載計算 圖中序號計 算 式恒載對基底中心軸偏心距彎距對臺身底中心軸偏心距彎 距一、臺身123456二、側(cè)墻及填土789(襟邊以上土重)10合 計（3）基礎(chǔ)恒載計算：對基底中心軸之彎矩為：2）土壓力計算土壓力按臺背豎直，臺后填土水平，按朗金土壓力理論計算。2）抗滑動穩(wěn)定系數(shù)驗算基底為砂類土，通過對表33分析可知，主要荷載組合由“橋上無活載，臺后有汽車荷載”的組合I控制設(shè)計，驗算組合由“橋上無掛車，臺后由掛車”的組合III控制設(shè)計：主要組合：驗算組合：均滿足要求。算 式體積（m3）容重（kN/ m3）重力kN墩帽2585墩身221314上層基礎(chǔ)23下層基礎(chǔ)
。標(biāo)準(zhǔn)跨徑Lb＝，計算跨徑L＝。（2）臺后填土表面有汽車荷載時：破壞棱體長基底： 臺身底： 破壞棱體內(nèi)只能布置一輛重車的兩組軸重（雙行）由汽車荷載換算為等代均布土層厚基底： 臺身底： 則臺背在填土和車輛荷載共同作用下所引起的土為：基底： 臺身底： 合力作用點距基底面距離為：合力作用點距臺身底面距離為：（3）臺后填土表面有掛車時：在破壞棱體上能容納的掛車總重為：基底： 臺身底： 換算為等代均布土層厚基底： 臺身底： 合力作用點距臺身底面距離為：合力作用點距臺身底面距離為：臺背填土及掛車共同作用下所引起的土壓力：基底： 臺身底： 3）車輛及人群荷載計算（1）橋上有汽車荷載及人群荷載，后臺無活載，獲得最大支座反力的車隊排列（兩行車隊）人群荷載支座反力： 汽－20級布載圖式支座反力作用點距基底形心軸距離為：支座反力作用點距臺身底形心軸距離為：車輛及人對基底形心軸產(chǎn)生的力矩為：車輛及人對臺身底形心軸產(chǎn)生的力矩為：汽車制動力按一輛重車的30％計算，擺動支座傳遞的制動力為：（2）橋上、臺后均有汽車荷載及人群荷載、重車載臺后。四、重力式橋臺設(shè)計（一）設(shè)計資料橋梁上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土T型梁。由汽車荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為 （2）掛車荷載引起的主梁撓度2．拱度設(shè)置計算（1）反拱度計算采用L/4截面處的永存預(yù)加力矩作為全梁的平均預(yù)加力矩計算值，即在使用階段的預(yù)加力矩為： 則主梁反拱度（跨中截面）計算為 （2）由梁自重和二期恒載作用引起的撓度 （3）使用荷載作用下主梁跨中變形 故不另設(shè)預(yù)拱度。則上式第二項值取第一項值的50％，則有總抗力： （不滿足要求）現(xiàn)在改用不提前張拉，則Ra＝23Mpa，故有 由于兩值接近，故基本滿足要求。 ＝，取m＝；箍筋直徑為φ8，雙肢，間距Sk＝20cm，則 采用全部3根彎起鋼筋的平均值，即?。剿裕絢N＝+＝Qj=411kN所以主梁變化點處的斜截面抗剪強度滿足要求，同時也表明上述的箍筋配置也式合理的。面積矩計算表 面積矩所對的重心軸凈截面對其重心軸xjxj換算截面對其重心軸x0x0計算點位置aaxjxjx0x0bbaaxjxjx0x0bb面積矩符號SjaSjxjSjxoSjbSoaSoxjSoxoSob面積矩105（cm3）2．主應(yīng)力計算上梗肋處（aa）的主應(yīng)力計算：1)剪應(yīng)力（1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時 2）正應(yīng)力 （1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時 3）主應(yīng)力 （1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時（xjxj）處主應(yīng)力計算：1)剪應(yīng)力（1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時 2）正應(yīng)力 （1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時 3）主應(yīng)力 （1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時（xoxo）處主應(yīng)力計算：1)剪應(yīng)力（1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時 2）正應(yīng)力 （1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時 3）主應(yīng)力 （1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時（xbxb）處主應(yīng)力計算：1)剪應(yīng)力（1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時 2）正應(yīng)力 （1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時 3）主應(yīng)力 （1）荷載組合I時 （2）荷載組合III時 變化點截面主應(yīng)力計算表 計算纖 維面積矩（cm3）剪應(yīng)力τ（MPa）正應(yīng)力σ(MPa)主應(yīng)力σz(MPa)凈截面Sj換算截面So荷載組合I荷載組合III荷載組合I荷載組合III荷載組合I荷載組合IIIσzlσzaσzlσzaaaxjxjx0x0bb3．主應(yīng)力的限制值荷載組合I時：荷載組合III時： 4．主應(yīng)力驗算，均小于相應(yīng)的限制值，且最大主拉應(yīng)力按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。3．支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面的應(yīng)力驗算，其方法與此相同。在此，按簡化公式（1329）進(jìn)行計算，即：式中：m——批數(shù)，m＝5；ny——按張拉時混凝土的實際標(biāo)號計算；假定為設(shè)計強度的80％，即＝40＝32號，查附表12得：＝104，故＝＝；其中：＝（1200－－）5471＝故： ＝所以 （4）鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（）考慮采用超張拉工藝施工，對于高強鋼絲[普通松弛級，按公式（1333）]為 （5）混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失（）由《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》式（1335）有： 式中：、——加載齡期為時的混凝土徐變系數(shù)終值和收縮應(yīng)變終值； ——對和加載時的齡期，即達(dá)到設(shè)計強度為80％的齡期，近似按照標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件養(yǎng)護(hù)計算則有：＝，則可得＝14d；對于后加恒載第 103 頁 共 105 頁值（考慮反摩擦影響）計算表 鋼束編號（m）判別式① （m）（m）錨固面x＝0支點＝變化點＝L/4=跨中=3L/4=Mpa(m)Mpa(m)Mpasx(m)MpasxMpaMpa1～21(即Slw)lwx=Sx=()()()3～41(即Slw)lwx=lwx=()()()51(即Slw)0sx=sx=－0() 各 截 面 的 平 均 值①判別式＝＝1m或，（其中為一端值）主要判定，還是，以選定計算的公式；②為各鋼束錨固點至計算截面的平均水平距離；③（）中的值是由另一端錨具變形所產(chǎn)生的；④。Ay=5ay==5= L/4截面的凈截面與換算截面的幾何特性計算表 截面類別分塊名稱分塊面積Ai(cm2)Ai重心至梁頂距離yi（cm）對梁頂邊的面積矩Si=Aiyi自身慣性矩Ii(cm4)(ysyi)(cm)Ix=Ai(ysyi)2(cm4)截面慣性矩I=Ii+Ix凈截面毛截面4468199273105105預(yù)留管道面積98115350105混凝土凈截面Aj=4370yjs=∑Si=187738105105105換算截面鋼束換算面積(ny1) Ay=119140060105毛面積4468199273105105換算截面面積4587∑Si=213279105105105變化點截面的凈截面與換算截面的幾何特性計算表 截面類別分塊名稱分塊面積Ai(cm2)Ai重心至梁頂距離yi（cm）對梁頂邊的面積矩Si=Aiyi自身慣性矩Ii(cm4)(ysyi)(cm)Ix=Ai(ysyi)2(cm4)截面慣性矩I=Ii+Ix凈截面毛截面4760228956105105預(yù)留管道面積98104570105混凝土凈截面Aj=4662yjs=∑Si=218499105105105換算截面鋼束換算面積(ny1) Ay=119126970105毛面積4760228956105105換算截面面積4879∑Si=241653105105105支點截面的凈截面與換算截面的幾何特性計算表 截面