【正文】 ，為安全考慮。 由于本次設(shè)計是辦公樓設(shè)計，要求有靈活的空間布置，和較高的抗震等級，故采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。經(jīng)過結(jié)構(gòu)論證以及設(shè)計任務(wù)書等實際情況，以及本建筑自身的特點，決定采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。粉質(zhì)粘土層（第四層），巖性為褐黃色粉質(zhì)粘土，具微層理，含鐵錳結(jié)核，硬塑狀態(tài)，厚度未揭露，qsk=40—60kPa,qpk=1500—2000kPa。 設(shè)計資料 氣象資料夏季最高氣溫，冬季室外氣溫最低。凍土深度25cm，基本風荷載W。不考慮地下水。在高層建筑中，抵抗水平力成為確定和設(shè)計結(jié)構(gòu)體系的關(guān)鍵問題。 本章小結(jié)本章主要論述了本次設(shè)計的工程概況、相關(guān)的設(shè)計資料、高層建筑的一些特點以及綜合本次設(shè)計所確定的結(jié)構(gòu)體系類型。 工程地質(zhì)條件：建筑物場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。單位面積外墻體重量為：= kN/ m2 單位面積外墻貼面重量為： kN/ m2單位面積內(nèi)墻體重量為：= kN/ m2單位面積內(nèi)墻貼面重量為（雙面抹面）：2= kN/ m2表22 墻體自重墻體每片面積（m2）片數(shù)重量（KN）底層縱墻外墻16外墻墻體外墻墻面4外墻墻體外墻墻面4外墻墻體外墻墻面2外墻墻體外墻墻面內(nèi)墻16內(nèi)墻墻體內(nèi)墻墻面2內(nèi)墻墻體內(nèi)墻墻面底層橫墻外墻4外墻墻體外墻墻面2外墻墻體外墻墻面內(nèi)墻16內(nèi)墻墻體內(nèi)墻墻面外墻16外墻墻體外墻墻面續(xù)表22墻體每片面積（㎡）片數(shù)重量（kN）其他層縱墻外墻4外墻墻體外墻墻面4外墻墻體外墻墻面2外墻墻體外墻墻面內(nèi)墻16內(nèi)墻墻體內(nèi)墻墻面2內(nèi)墻墻體內(nèi)墻墻面2內(nèi)墻墻體內(nèi)墻墻面1內(nèi)墻墻體內(nèi)墻墻面其他層橫墻外墻4外墻墻體外墻墻面2外墻墻體外墻墻面內(nèi)墻16內(nèi)墻墻體內(nèi)墻墻面 荷載總匯頂層重力荷載代表值包括屋面恒載+50%屋面雪載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重。 橫向框架柱的側(cè)移剛度D值柱線剛度列于表25，橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算見表26。橫向框架頂點位移計算見表27。考慮了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響。地震作用下框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力分別見表21圖27，圖28。表213固端彎矩計算層數(shù)簡圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。由圖215查得梁上均布荷載為：第八層：= 集中荷載 第九層：=由圖215查得：八層梁端彎矩： =m）括號內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。③9MVMVMV跨中8MV26MV26MV跨中7MVMVMV跨中6MV續(xù)表2196MVMV跨中5MVMVMV跨中4MVMVMV跨中3MVMVMV跨中2M續(xù)表2192VM33VMV跨中1MVMVMV跨中注：表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前的較大值。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選出最不利組合。m〉M屬于第一類T型截面。m=+= kN=+=考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=== kN== kN表225 梁的斜截面強度計算截面支座C右支座D左支座D右設(shè)計剪力V180。圖中單位為kNm =m＞+=（kN）（kN）調(diào)整后的剪力（kN）（kN）300665300665250415103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強柱弱梁”，即一、二級框架的梁柱節(jié)點處，（）。m 右震 +=m將和180。m根據(jù)D柱內(nèi)力組合表222，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①==m)N(kN)(mm)54005875(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心641＜0403＜02264＜0選筋420228+322228+322實配面積(mm)125623722372% 以第一層D柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值。m 右震 +=m將和180。m = ⅤⅤ截面：①== 第一層梁與C柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 === kNm)N(kN)(mm)54005875續(xù)表231(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜03351＜0選筋420232+328232+328實配面積(mm)125634563456% 以第一層C柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：=m第二層梁與C柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +==（）=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中。取1m寬板為計算單元。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)。表234 板的配筋計算截面(mm)M(kN?m)(mm178。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、E、F三種去較大的D板計算，G、H按單向板計算。 樓面板樓面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計算簡圖如圖224所示。m =m=+=m梁端取左震, 也取左震：=m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m == ②=的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面）。m取=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表230中.表230柱正截面受壓承載力計算（標準層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kN=（）= kNm第二層梁與D柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：=m =ⅡⅡ截面：①===（）= kNm第一層梁與D柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=地震往返作用，兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應(yīng)考慮逆時針方向彎矩之和，反之亦然。 Φ=8n=2。mDE跨： +=+=m =混凝土強度等級（ =，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。 Φ=8n=2。m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值。為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時對剪力設(shè)計值進行調(diào)整如下： 式中 A —— 剪力增大系數(shù)，； —— 梁的凈跨，對第一層梁，＝, =；—— 梁在重力荷載作用下,按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值, ；,——分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。圖中單位為kN剪力值應(yīng)取V左和V左′具體數(shù)值見表21表217。 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替：式中 、——梁左、右端彎矩，見圖21215括號內(nèi)數(shù)值。m） =表214固端彎矩計算層數(shù)簡圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖211。圖27 地震作用下中框架彎矩圖（kN/m）圖28 地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力(kN) 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍以中框架為例進行計算。=+=+=結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標準值：=（/ ）=（）=頂點附加水平地震作用：===各層橫向地震剪力計算見表28，表中：橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖26。由于=＞==（s），應(yīng)考慮頂點附加地震作用。頂點位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。=+1/2+30+15+32+8+8+4+56+= kN kN =+1/2+30+15+32+8+8+4+1/256+1/256=門窗荷載計算MM2采用鋼框門，MM4采用木門， kN/ m2CC