年產(chǎn)50萬件衛(wèi)生潔具隧道窯設計畢業(yè)論文(完整版)
【正文】 成帶，則預熱帶負壓大，易漏入大量冷風，造成氣體分層，上下溫差過大，延長了燒成周期，消耗了燃料。五 燃料燃燒計算 助燃空氣量計算所用燃料為天然氣：Qnet,ar=35500KJ/m3?！妫籕f=（QD+Tf Cf）x=（35500+20）x= kJ/h 助燃空氣帶入的顯熱Qaqv =Va X= x (m3/ h)Ta=20℃,查表，Ta =20℃助燃風時平均比熱容為：Ca = KJ/（Kg 20—750℃段該段窯長度為22米?！妫惠p質(zhì)粘土磚，厚度δ=230 mm， w/（m℃）熱流q10= q5===不考慮車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi)高按1300mm計算，則兩側窯墻散熱量：Q/10=223=（kJ/h） 窯頂部分散熱計算此部分用材料如下：莫來石絕熱磚，厚度δ=230mm， w/（m℃）. 則：Q10=Vacata=20=（kJ/h） 熱支出項目 制品帶出顯熱Q11出窯產(chǎn)品質(zhì)量G11=出窯產(chǎn)品溫度 t11=80℃， 產(chǎn)品比熱 C11=(kg℃）；熱流q2===窯頂散熱量：Q//2=11=（kJ/h）所以，1280—800℃段的窯體散熱總量為：Q//3= Q//1+ Q//2=+= 800—80℃段該段長度為37米，窯外壁表面平均溫度80℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（800+80）/2=440℃ 窯墻部分散熱計算此部分用材料如下：輕質(zhì)高鋁磚,厚度δ=114 mm， w/（m℃）則：Q15= q15C15t15=200=396Vx（kJ/h） 其他熱損失Q16取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占冷卻帶熱收入的5%—10%，本次計算取5%。 水平主煙道尺寸水平主煙道長度12米，直徑Φ2=450mm。轉(zhuǎn)彎，取ξ5=2；v=5m/s再45176。須用風機來克服阻力。 料垛阻力h1取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，每米窯長料垛阻力為1Pa，按理想情況假設，零壓應在預熱帶和燒成帶相接的位置，即第13節(jié)，最后一對排煙口在第2節(jié)，每節(jié)長2米，則：h1=（172）21=30 Pa 位壓阻力h2風機與煙囪設在窯外的車間地面上，煙氣從排煙口到風機（煙囪底部）?，F(xiàn)在取流速v=，煙道截面積為：A= （3600）=，考慮磚型，取4層厚?！妫?；硅酸鈣硬板，厚度δ=10 mm， w/（m℃）Q12= G12 C12 t12=125180=（kJ/h） 窯車蓄熱、帶出及散失之熱Q13此項熱量占窯車帶入顯熱的55%， Q13=Q9==（kJ/h） 窯墻、頂總散熱Q14根據(jù)各處的材料，并考慮溫度范圍不能太大，將窯墻分兩段計算其向外散熱 1280—800℃段該段長度為11米，窯外壁表面平均溫度80℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（1280+800）/2=1040℃ 窯墻部分散熱計算此部分用材料如下：聚輕高鋁磚，厚度δ=114 mm， w/（m℃）；熱流q11= q6===窯頂散熱量：Q/11=23=（kJ/h）所以，970—1280℃段的窯體散熱總量為：Q/12= Q/10+ Q/11=+= （kJ/h）綜上所述，預熱帶和燒成帶窯體散失熱量總和為：Q5=++=（kJ/h） 窯車蓄熱和散失熱量Q6取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的10%?！妫?；熱流q3=== W/m則兩側窯墻散熱量：Q/7=213=（kJ/h） 窯頂部分散熱計算此部分用材料如下：堇青莫來石板，厚度δ=20 mm， w/（m 窯墻部分散熱計算此部分用材料如下：輕質(zhì)高鋁磚，厚度δ=114 mm， w/（m℃)， 則：Qa/= Va/ Ca/ ta/= x20=（kJ/h） 氣幕、攪拌風帶入顯熱Qs氣幕包括封閉氣幕和攪拌氣幕，封閉氣幕只設在窯頭，不計其帶入顯熱。取高溫系數(shù)n=，則實際燃燒溫度為tp=ηtth=1782=℃。 鋼架每一鋼架長度為2米，含鋼架膨脹縫。因此該隧道窯不設置窯內(nèi)車下檢查坑道。窯墻、窯頂和窯車襯體圍成的空間形成窯爐隧道，制品在其中完成燒成過程。測溫孔及觀察孔 鋼架四 窯體材料和厚度的確定五 燃料燃燒計算 助燃空氣量計算 煙氣量計算 燃燒溫度計算六 熱平衡的計算 計算基準 熱收入項目 熱支出 列熱平衡方程式 預熱帶和燒成帶熱平衡表七 冷卻帶熱平衡的計算 計算基準 熱收入項目 熱支出項目 列熱平衡方程式 冷卻帶熱平衡表八 排煙系統(tǒng)設計與計算 排煙系統(tǒng)的設計 阻力計算 風機選型九 總結一 原始資料 原始數(shù)據(jù)衛(wèi)生潔具坯體組成（%）SiO2Al2O3CaOMgOFeOK2ONa2OTiO2圖11 坯體組成年產(chǎn)
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