【正文】 索雖有轉(zhuǎn)動，仍可認為承力索不產(chǎn)生張力增量。15%來要求。為了不使承力索和接觸線在最高溫度時，因補償器墜砣著地而失去補償作用及在最低溫度時補償裝置因卡住滑輪而發(fā)生事故，一般根據(jù)錨段長度的不同，計算出在極限范圍內(nèi)墜砣串的安裝高度，稱為全補償鏈形懸掛墜砣安裝高度曲線。正線 （1）覆冰時的合成負載（只考慮承力索） 正線：站線：此時合成負載對鉛垂線的夾角 （2）最大風速時的合成負載（只考慮承力索） 正線：戰(zhàn)線：（3）合成負載對鉛垂線間的夾角正線：站線 ： 最大跨距計算1. 參與計算數(shù)據(jù)（1）懸掛當量系數(shù)選擇 當量計算法是將鏈型懸掛中的接觸線和承力索以及聯(lián)系它們的吊弦看為一個整體，簡單懸掛當量系數(shù)取值為1，接觸線為銅線，故當量系數(shù)取為（2）接觸線允許風偏移值根據(jù)《鐵路電力牽引供電設(shè)計規(guī)范》 接觸線距受電弓中心的水平偏移值在直線區(qū)段不超過500mm，在曲線區(qū)段不超過450mm，故接觸線許可風偏移值在直線區(qū)段可取在曲線區(qū)段?。?）支柱擾度 接觸線水平面處支柱的受風偏移稱為支柱擾度（4）直線區(qū)段拉出值 根據(jù)《鐵路電力牽引供電設(shè)計規(guī)范》，取200300mm，此處取曲線區(qū)段拉出值由表22確定:接觸線拉出值選用 表23曲線半徑R（米）300≤R≤12001200R18001800≤R區(qū)間拉出值（mm）400250150177。CTA85 ：3．單位長度風負載（分無覆冰和覆冰兩種情況）（1）無覆冰，最大風速時承力索的單位長度風負載：JTM95 ：錯誤！未找到引用源。）CTA120（正線）1201211082CTA85 （站線）8586769 其他相關(guān)資料自由落體重力加速度錯誤！未找到引用源。高速接觸網(wǎng)與普速接觸網(wǎng)比較，在懸掛方式、線索材質(zhì)、線索張力、電氣強度、機械強度、結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性、懸掛彈性及均勻性、懸掛抬升量、導線高度及其變化率、弓網(wǎng)振動特性等方面的技術(shù)要求均比普速接觸網(wǎng)的技術(shù)要求高。4. 輕型定位器　　在每一個定位點處，都必須設(shè)置定位器。2. 整體吊弦　　在高速接觸網(wǎng)接觸懸掛中，吊弦是其中的主要環(huán)節(jié)，為適應高速的要求，吊弦向整體式和輕型化發(fā)展，過去采用的環(huán)節(jié)吊弦逐步被淘汰，而改為采用整體式吊弦，同時相應的加大了吊弦的密度。設(shè)備結(jié)構(gòu)盡量簡單，便于施工，有利于運營及維修。并運用CAD技術(shù)完成設(shè)計。接觸網(wǎng)能保證良好地供給電力機車電能，保證電力機車在線路上安全，高速運行。因此，在本設(shè)計中運用了普速接觸網(wǎng)所沒有的技術(shù)。 二、技術(shù)條件：接觸線高度： 結(jié)構(gòu)高度： 懸掛數(shù)據(jù)： 正線：CTA120+JTM95(15+15KN)；站線：CTA85+JTMH70（10+15KN）、懸掛形式：正線站線全補償簡單鏈型懸掛 土壤特性：φ=30186。 ②完成應用CAD技術(shù)的站場平面布置圖。西 南 交 通 大 學本科畢業(yè)設(shè)計（論文）基于CAD技術(shù)的站場平面設(shè)計（常州站）STATION39。 ③完成一跨距吊弦長度計算 ④完成CAD原始圖紙的整理工作 論文各部分內(nèi)容及時間分配：（共 16 周）第一部分 收集相關(guān)資料文獻，掌握AUTO CAD應用。 填方地段 三、氣象條件：第III型氣象區(qū) 四、設(shè)計時速200公里 指導教師： 　2012年 3月 1 日審 批 人： 2012年 3月 1 日摘 要　　現(xiàn)代高速鐵路絕大多數(shù)都是采用電力牽引方式。同時，本設(shè)計還注重各方面的因素考慮，以使本設(shè)計在技術(shù)、經(jīng)濟、美觀方面都達到基本的要求。并能節(jié)省投資、結(jié)構(gòu)合理、維修簡便、便于新技術(shù)的應用。研究接觸網(wǎng)設(shè)計計算，其中包括：接觸網(wǎng)負載計算、支柱容量計算及校驗，張力計算，最大跨距計算，錨段長度計算，一跨距吊弦長度計算等。在事故情況下，便于搶修和迅速恢復送電。根據(jù)計算和試驗，吊弦密度太疏了效果不好，因為接觸線存在自重負載的影響，在兩根吊弦之間要產(chǎn)生寄生弛度，這種寄生弛度和吊弦的支持作用，造成受電弓運行的不平滑性。在高速運行時，該處就是一個集中硬點。在接觸網(wǎng)的設(shè)計、施工、運營工作中，普速接觸網(wǎng)一般比較側(cè)重于弓網(wǎng)關(guān)系中的幾何關(guān)系，如拉出值、導高、定位器坡度、絕緣間隙、限界等，在高速接觸網(wǎng)中，幾何關(guān)系是弓網(wǎng)安全運行的基礎(chǔ)，要想保證受流質(zhì)量，弓網(wǎng)系統(tǒng)在高速運行下的動態(tài)特性、電氣穩(wěn)定性、機械穩(wěn)定性是核心。；吊弦及線夾的單位長度重力負載錯誤！未找到引用源。JTMH70 ：（2）無覆冰，最大風速時接觸線的單位長度風負載：CTA120： 錯誤！未找到引用源。300（5）計算最大跨距時的接觸線風負載接觸線CTA120單位長度風負載 接觸線CTA85單位長度風負載 （6）由原始資料得 接觸線張力2. 最大跨距計算（鏈形懸掛）（1）直線區(qū)段最大跨距計算正線 站線 由于工程上跨距值取5的倍數(shù)，且不能超過60m，故該直線區(qū)段的最大跨距取為60m。安裝曲線通常是受上端和下端控制，由于我國疆域遼闊，南北方的極限溫度的溫差較大，一般在北方由上端控制，計算出的安裝距離（墜砣頂部至滑輪組）；在南方有下端距地面的安裝高度控制，其安裝曲線是表示墜砣串底部至基礎(chǔ)面（鋼筋混泥土支柱為至地面）的高度。即不考慮承力索的張力差變化。曲線區(qū)段張力增量由下確定式中——水平拉桿長度，；——曲線半徑；——承力索在補償器處的拉力。 基本條件分析　　簡單鏈型懸掛的基本圖如圖21所示，從圖的幾何關(guān)系中可以看出，當?shù)扔诹銜r，即為等高懸掛，否則不管是正還是負，都為不等高懸掛。m柱頂撓度檢驗彎矩MSkN支柱受風面積 故支柱風負載為 線索傳給支柱的風負載 接觸線風負載 承力索風負載 直線區(qū)段的之字力接觸線 承力索 側(cè)面限界，支柱高度，接觸線高度，結(jié)構(gòu)高度。式中　　　　——懸掛數(shù)目；　　——鏈型懸掛單位長度自重負載；　　——鏈型懸掛單位長度覆冰負載；　　——跨距長度。 *=，支柱GH 240X/本設(shè)計預選用道岔柱為H形鋼柱系列—GH 240X/10型號規(guī)格如表219所示鋼柱規(guī)格 截面尺寸 hbt1t2 mm 柱高L m 標準檢驗彎矩MkkN支柱受風面積故支柱風負載為線索傳給支柱的風負載 接觸線風負載 承力索風負載直線區(qū)段的之字力接觸線承力索側(cè)面限界支柱高度，接觸線高度，結(jié)構(gòu)高度。放圖包括下列內(nèi)容：① 全部電化股道（含遠期電化股道）及與架設(shè)接觸網(wǎng)有關(guān)的非電化股道；② 道岔型號、類型、編號及其理論岔心的坐標；③ 曲線起訖點、曲線半徑及緩和曲線長度；④ 橋梁名稱、中心里程標、結(jié)構(gòu)類型及總長度；⑤ 隧道長度、起訖里程；⑥ 涵管、平交道、地道、天橋、跨線橋、架空渡槽等中心坐標及寬度；⑦ 站場名稱、中心里程標、站臺范圍及與架設(shè)接觸網(wǎng)有關(guān)的建筑物（如站舍、雨棚、貨倉、水鶴、煤臺以及機車檢查坑等）；⑧ 進站信號機的位置及里程標。9．進行校驗及校核　　在完成上述工作以后，應選擇相應的典型支柱及基礎(chǔ)進行容量及穩(wěn)定性校核，對緩和曲線及曲線區(qū)段部分選擇特殊跨距進行風偏移校驗。　　橫梁與支柱采用法蘭連接，支柱與基礎(chǔ)可以采用法蘭連接或采用杯型基礎(chǔ)連接，當采用杯型基礎(chǔ)時，應取消支柱底部的法蘭盤部分，并適當增加支柱長度。由于本設(shè)計的時速是200Km/h，則對于承力索和接觸線的線形的選取選用正線承力索JTM95(15KN)型號，接觸線CTA120(15KN)型號搭配。m,B型法蘭適用于150kN　　在本次設(shè)計中，選用的中間柱為GH 240X/， 轉(zhuǎn)換柱為GHT 240X/ 260X/。自動張力補償裝置可采用滑輪組或棘輪方式，補償裝置的補償效率不應小于97%。9．路外專用電化線路應單獨電分段。 五跨絕緣錨段關(guān)節(jié)　　五跨絕緣錨段關(guān)節(jié)的技術(shù)條件為 在錨段關(guān)節(jié)內(nèi)，兩組懸掛間的有效絕緣距離須大于450mm，在靠近下錨側(cè)的兩轉(zhuǎn)換柱內(nèi)，兩懸掛在水平面內(nèi)投影平行，且距離應保持450mm，在靠近下錨側(cè)的轉(zhuǎn)換柱處，兩組懸掛的垂直距離應在550mm以上，在中心跨的兩轉(zhuǎn)換柱處，兩組懸掛的垂直距離應保持150mm；兩工作支的等高點應位于中心跨中間，等高處的接觸線高度應高出標準導高40mm。繪制咽喉區(qū)布線放大圖應注意下列各點： 1. 放大圖是縱方向上保持比例不變，橫方向的線間距擴大到8～10mm；2. 著手繪制放大圖時，應從靠近站中心的道岔，且從兩側(cè)站線做起，逐步向兩端（與區(qū)間銜接處）繪制，保持正線與區(qū)間銜接；3. 為了保證道岔交叉布置的定位和避免懸掛多次交叉，允許兩組懸掛在同一跨內(nèi)平行且等高布置。當采用交叉布置方式時，應使兩支接觸線的交點位于道岔區(qū)線間距為350～700mm處，接觸網(wǎng)線岔始觸區(qū)內(nèi)不得安裝吊弦、電連接等設(shè)備，且側(cè)線支接觸線應高于正線接觸線10～20mm。③ 道岔的兩線路接觸懸掛的線岔交點距兩線路任一線路中心線的距離一般不得大于350mm，線岔交點與正線線路中心線間應保持最小距離，該距離不應大于正線拉出值減去50mm。⑧ 在道岔定位的前一懸掛點（指岔尖側(cè)方向上的支柱），兩支懸掛的接觸線也應在線路中心線的同一側(cè)，為改善受流質(zhì)量，渡線的接觸懸掛的接觸線一般應被抬高500mm（該值大小應根據(jù)該跨距值，經(jīng)計算確定），拉出值為800mm。為便于施工參考及進行工程數(shù)量統(tǒng)計，在接觸網(wǎng)平面示意圖中都標有相應支柱裝配圖的圖號。其中一支接觸線拉向支柱，另一支接觸線拉向支柱的反方向，且兩支接觸線等高，都處于工作狀態(tài)，這是道岔定位中最常用的定位形式。在今后的學習和工作中，我將繼續(xù)學習高速接觸網(wǎng)的相關(guān)知識，通過現(xiàn)場實踐，來提高對所學知識的把握和掌控，并從實踐中去發(fā)現(xiàn)新問題、研究新情況，為我國高速接觸網(wǎng)事業(yè)貢獻一點點力量。吳老師指導我完成設(shè)計的同時，還給我講了很多普速鐵路目前的狀況，講了許多關(guān)于工程單位的事情，讓我受益匪淺，讓我對未來的工作有了個大概的輪廓。2．對于四跨非絕緣錨段關(guān)節(jié)轉(zhuǎn)換柱的安裝圖號 圖37 簡單鏈型懸掛　　支柱位于曲線及直線的四跨非絕緣錨段關(guān)節(jié)，其中ZFZFZF3轉(zhuǎn)換住正定位安裝參考圖號依次為6804S、6806S、6808S,反定位安裝參考圖號依次為6805S、6807S、6809S。 下錨柱安裝參考圖號表33 下錨柱安裝參考圖號序號圖名圖號1H型鋼柱棘輪補償下錨安裝圖海東施參網(wǎng)66032等徑圓桿滑輪補償下錨安裝圖海東施參網(wǎng)66043H型鋼柱恒張力彈簧補償下錨安裝圖海東施參網(wǎng)66054等徑圓桿恒張力彈簧補償下錨安裝圖海東施參網(wǎng)66065H型鋼柱無補償下錨安裝圖海東施參網(wǎng)66076等徑圓桿無補償下錨安裝圖海東施參網(wǎng)66087隧道內(nèi)恒張力彈簧補償下錨安裝圖（20kN+25kN）海東施參網(wǎng)66098隧道內(nèi)恒張力彈簧補償下錨安裝圖（15kN+15kN）海東施參網(wǎng)66109隧道內(nèi)無補償下錨安裝圖海東施參網(wǎng)661110兩跨式全補償中心錨結(jié)安裝圖海東施參網(wǎng)661211三跨式全補償中心錨結(jié)安裝圖海東施參網(wǎng)661312全補償下錨墜坨安裝曲線海東施參網(wǎng)661413H型鋼柱接觸網(wǎng)下錨拉線安裝示意圖海東施參網(wǎng)661514H型鋼柱中心錨結(jié)下錨拉線安裝示意圖海東施參網(wǎng)661615等徑圓桿接觸網(wǎng)下錨拉線安裝示意圖海東施參網(wǎng)661716等徑圓桿中心錨結(jié)下錨拉線安裝示意圖海東施參網(wǎng)661817LXBⅡ型拉線棒構(gòu)造圖海東施參網(wǎng)661918隧道內(nèi)下錨拉線安裝圖海東施參網(wǎng)6620 道岔柱安裝參考圖號　　對于既有正定位，又有反定位的道岔柱采用LY型道岔柱安裝圖6903（S）；對于兩定位均為正定位的道岔柱采用L型道岔柱安裝圖6904（S）；對于兩定位均為反定位的道岔柱采用Y型道岔柱安裝圖6905（S）。⑩ 道岔定位處定位器原則上不應跨越該線的線路中心線，否則應使定位器加長，并采用特殊彎形定位器，以保證定位器的端部不侵入其他線的受電弓限界，根部不得侵入本線的受電弓限界；定位器應處于受拉狀態(tài)，受拉力不得小于80N；分段絕緣器一般設(shè)在接觸線與側(cè)股中心線重合的地方，分段絕緣器導流板外緣（靠近岔心端及直股的內(nèi)緣）；分段絕緣器兩端必須是懸掛定位點，不能只定位不懸掛；道岔柱的布置和側(cè)線起錨必須兼顧始觸區(qū)與吊弦的設(shè)置要求；在支持裝置處受電弓只與一條接觸線接觸，防止出現(xiàn)硬點；后定位處采用定位器雙拉受力設(shè)計；使用交叉吊弦，保證受電弓通過任一條線時正線和側(cè)線能同時被抬升；與高速正線交叉的側(cè)線，尤其是正線間的渡線，