【正文】 N V 續(xù)上表522Mb N V C軸柱Mu Mb N V D軸柱Mu Mb N V 1B軸柱Mu Mb N V C軸柱Mu Mb N V D軸柱Mu Mb N V 注：表中彎矩M的量綱為kN6梁、柱截面設計及配筋計算材料強度：C30混凝土（fc=，ft=）； HRB335級鋼筋（fy=fy’=300N/mm2）； HPB300級鋼筋（fy=270N/mm2）。m； MDl=翼緣計算寬度bf’確定：按梁計算跨度l0考慮，bf’=l0/3=2700/3=900mm；按梁凈距sn考慮，sn=2300mm，bf’=b+sn=200+2300=2500mm；按梁翼緣高度hf’考慮，h0=40025=375mm，hf’=100mm，由于hf’/h0=100/375=，故bf’不受此限制。實配鋼筋 （As=710mm2）。 BC跨梁和CD跨梁支座處剪力值相差較小，因此按剪力值最大的r支座VCl=－。m；M2= 即應按構造配置縱向受力鋼筋。m；M2=（2） 再計算軸力較大的第2組內力M1=5) 垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算，查表得則 =N= 滿足要求。m 3）判別偏壓類型判斷為大偏心受壓。所以應按構造要求配置箍筋，取。實配鋼筋 （As=402mm2）。 D軸柱截面配筋計算M1=m3) 判別偏壓類型判斷為小偏心受壓。 4） 計算As =所以應按構造要求配置鋼筋。（6） 斜截面受剪承載力驗算 由表52知，B軸柱的最大剪力為V=，相應的軸力為N=。m；M2=因此，以第1層柱為例按對稱配筋進行配筋計算，其余各層皆同第1層柱的配筋。m。mm（MCr=BC跨梁：梁計算長度l0=2700mm 跨中截面：MBC=SWK)（3）當可變荷載起控制作用時，不考慮風荷載效應，則S=（SGK+）177。m；剪力V的量綱為kN；彎矩值以使梁的下邊纖維受拉為正反之為負,剪力以順時針方向為正。層次BC跨CD跨柱軸力llNBNCND654321 地震作用下框架梁端彎矩及柱軸力 表413 注：表中剪力的量綱為kN；彎矩的量綱為kNm)(kNm；軸力的量綱為kN。m)(kNy=yn+y1+y2+y3 (42) 式中：yn表示標準反彎點高度比；y1表示上、下層橫梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值；yy3表示上、下層層高變化時反彎點高度比的修正值。恒載作用下的框架彎矩圖見圖43。mCD跨梁的固端彎矩為 =KN (37) 橫向變形驗算 表38層次Vi (kN)Di (kN/m)Vi/Di (m)hi (m)6294401/41105294401/25644294401/19743294401/16762294401/15081174691/1130由表38可知，各層間彈性相對轉角均小于1/550，滿足要求。 （35）式中：ψT為基本周期折減系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響，； ΔT為框架頂點位移。每一層集中荷載Fi(每層層高范圍內的水平荷載視為沿高度的均布荷載與三角形荷載)，計算結果如下： （a） (b) 圖31 框架結構上的風荷載 F6=(+)1/2+[()+()]1/2 2/3 = F5=(+++)1/2+[()+()] 1/21/3+[()+()]1/22/3 = KN F4=(+++)1/2+[()+()] 1/21/3+[()+()]1/22/3 = KN F3=(+)21/2+[()+()]1/2 1/3 = KN F2=F1=(+)21/2 = KN 豎向荷載作用下框架結構荷載計算 恒載作用下框架計算簡圖如圖32（a）所示，活載作用下框架計算簡圖如圖32 (b)所示，其中： q0為包括梁自重（扣除板自重）和填充墻自重；qq2為板自重傳給橫梁的三角形分布荷載峰值；PPP3為通過縱梁傳給柱的集中荷載；本設計不考慮縱梁傳遞給柱的集中力矩 （a）橫載作用下 （b) 活載作用下圖32 豎向荷載作用下框架結構計算簡圖 荷載計算 分別計算在恒載和活載作用下，各層梁上豎向荷載標準值，計算結果見表32和表33。: 為驗算截面以上樓層層數(shù)；表1查得該框架結構在24m以下，抗震等級為三級，其軸壓比值[UN]=[4] 抗震等級分類 表21 結構類型烈 度6789框架結構高度/m≤24＞24≤24＞24≤24＞24≤24框架四三三二二一一劇場、體育等三二一一 軸壓比限值 表22結構類型 抗 震 等 級一二三框架結構邊柱和中柱采用同一截面尺寸，柱截面尺寸按公式22確定：Ac≥ (2－2)，可得第1層柱截面面積 Ac≥ （141036）/（） =106729mm2根據(jù)估算結果并綜合考慮其他因素，本設計取柱截面的尺寸為300mm400mm ，滿足要求。 材料選用1)混凝土：梁、柱、板均使用C30（fc=，ft=）混凝土。 湖北理工學院 畢業(yè)設計(論文）六層框架住宅小區(qū)結構計算書畢業(yè)論文窗體頂端1 畢業(yè)設計（論文）計算書窗體底端窗體頂端窗體底端1 結構設計總則 工程概況 星洲湖畔住宅小區(qū)7號多層樓結構設計，該樓采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結構體系，主體6層，層高3米。2）鋼筋：縱向受力鋼筋采用HRB400（fy=fy’=360N/mm2),其余均采用HPB300級鋼筋(fy=270N/mm2)。 計算簡圖的確定、計算單元選取 計算簡圖 ,，計算簡圖如2－1 圖21 橫向框架計算簡圖 圖22 框架計算單元 計算單元 選取中間框架進行計算。其中q0，q1，q2的量綱為kN/m；P1，P2，P3的量綱為kN； 各層梁上豎向荷載標準值 表32層次恒載活載q0q1q2P1P2P3q1q2P1P2P361～5說明：該表中q1考慮該框架外其他樓板、梁以及墻傳遞過來的集中荷載柱側向剛度按公式33計算： （33）式中：ic為框架柱線剛度； h為框架計算高度； αc為柱的側向剛度修正系數(shù)。橫向框架頂點位移結算結果見表37。4框架結構內力計算用彎矩二次分配法計算桿端彎矩，首先要計算出桿端彎矩分配系數(shù)和桿件固端彎矩。m活載作用下BC跨梁的固端彎矩為 =KN上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱