【正文】 +）/2=，G2= +495+（+++）/2=，G3=+495+（+++）/2=，G4=+++（495++）/2=計算簡圖見(圖21)。表28 橫向框架層間側(cè)移剛度ib計算表層次1234∑Di286643397996397996397996由表28可見，∑D1/∑D2=373654/527548= ＞，故該框架為規(guī)則框架。 為上，下層梁線剛度變化時反彎點高度比修正值，為上下層層高變化時反彎點高度比修正值。（2）表中M單位為KN2+2｝== KN同理，在屋面雪荷載作用下：q2== KN/m, P1=｛+(+) 247。彎矩計算過程見圖26，所得彎矩圖見圖28，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到，計算柱的軸力還需考慮柱的自重，如表215和表216所列。表217 框架梁內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEkrRE｛（SGk+）+｝+SQk+V= rRE〔ηvb（Mbl+Mbr）/ln+VGb〕〕四AM（）V（）B左M（）V（）B右M（）V0跨間MABMBC三AM（）V（）B左M（）V（）B右M（）V0跨間MABMBC二AM177。，對于第一層BC跨： == =（+）=左震： = =（220+） = KN0==+（20+）+（）= == 右震： =0==0==+（20+）+（）===剪力計算：AB凈跨 ==左震： = = =+= =+= 右震: = = =+= =+= =+=+= 則： =+= =+= == ==（1）框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果和玩具設計值的調(diào)整見表26~,注意在考慮地震作用效應的組合中，取屋面為雪荷載時的內(nèi)力進行組合。表221(a) 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEkrRE｛（SGk+）+｝+SQk+︱Mmax︳NNminMNmaxM4柱頂M（）N（）柱底M（）177。 框架梁這里以第一層AB跨梁為例，其他層梁的配筋計算見表223和224。 ρ=1017/（250515）=%〉%。柱的計算長度按下式確定 =｛1+（+）｝=ei=e0+ea=+20=因為l0/h=103/500=5,故應考慮偏心矩增大系數(shù)η 對稱配筋 為大偏壓情況。（2）基礎短邊方向22截面： ==217 900 200，As=As2= mm47圖29 基礎底板計算簡圖根據(jù)樓面結(jié)構布置情況，樓面板均為雙向板，板厚hl/50=3600/50=。將上述兩種情況疊加可得跨內(nèi)最大彎矩。M求支座中點固端彎矩 ===M求支座中點固端彎矩 === KNM 求支座中點固端彎矩 === KNM 求支座中點固端彎矩Mx(D) Mx(D)q作用下查表得Mx(D)==32= KN） tgα= cosα=恒荷載：踏步板自重 （+）25=踏步面層重 （+）=踏步抹灰重 17=合計： 恒載為 g= 活載為 q== 垂直于水平面的荷載垂直于斜面的荷載： g`+q`=（+）= 內(nèi)力計算斜梁尺寸選用250mm350mm，則踏步的計算跨度為： l0=ln+b=踏步的跨中彎矩 （g`+q`）l02==m故按第一類T型截面計算。 平臺梁（TL3）計算 荷載平臺板傳來的均布恒荷載（+25+17）（+）=平臺板傳來的均布活荷載（+）=平臺梁自重 （）25=平臺梁抹灰 2（）17=合計 g+q=內(nèi)力計算平臺梁計算跨度l0=ln+b=l0= ln==故取l0=跨中彎矩M=（g+q）l02 =m)鋼筋直徑d (mm)10截面抵抗矩系數(shù)αS=M/α1fcbh02鋼筋間距s (mm)130γS=(1+(12αS)1/2)/2鋼筋實際配筋面積AS (mm2)鋼筋面積AS=M/γSfyh0 (mm2)是否滿足滿足三、裂縫驗算短期彎矩MS=(gK+qK)l2/2 (KN結(jié)構體系的正確選擇不僅直接影響到整個建筑的使用、對整個建筑的造價帶來直接的影響，更是影響整個建筑的荷載傳遞、受力的明確與否的關鍵。在整個工程的設計過程中運用到的軟件主要有：、Autocad 2007畫圖軟件、Office2007文字處理辦公軟件。 Not Your Typical Dorm. Architecture, [17] B Errand Tschumi, “Space And Events”, Architecture and pisjunction, The MIT Press,2004致 謝2011年2—6月，是我的畢業(yè)設計期。根據(jù)選定的結(jié)構體系和結(jié)構形式進行承重結(jié)構或結(jié)構的布置，使荷載傳遞直接，受力明確，并按照強度和剛度的要求確定構件的截面尺寸。m)ρte實際取值(ρte≥)σsk=MS/ηh0AS (N/mm2)受拉區(qū)縱筋等效直徑deq=d/ν (mm)ψ=應變不均勻系數(shù)ψ實際取值(≤ψ≤)最外層受拉鋼筋外邊緣至受拉底邊距離c (20≤c≤65) (mm)20最大裂縫寬度ωmax=αcrψσsk/ES(+) (mm)最大裂縫寬度限值ωlim (mm)驗算ωmax ≤ ωlim滿足梁寬b (mm)350活荷載標準值qK (KN/m)梁高h (mm)800混凝土強度等級C30梁上墻體高hq (mm)0受拉鋼筋強度設計值fy (N/mm2)360雨蓬板恒荷載gKb (KN/m2)箍筋強度設計值fyv (N/mm2)210雨蓬板計算跨度lb (mm)1300梁凈跨ln (mm)8650雨蓬板長度lb0 (mm)9000梁計算跨度l0 (mm)9000雨蓬板荷載pb (KN/m2)梁以上樓面恒荷載標準值glK (KN/m2)一、常規(guī)數(shù)據(jù)恒荷載梁重25bh混凝土軸心抗壓設計值fc (N/mm2)梁上墻體重20bMIN[hq,ln/3]系數(shù)α1雨蓬板傳來(lb+b/2)gKb (KN/m)混凝土抗拉設計值ft (N/mm2)恒荷載標準值gK (KN/m)梁有效高度h0=h35 (mm)765荷載設計值p=+ (KN/m)受扭塑性抵抗矩Wt=b2(3hb)/6 (mm3)+07二、截面驗算剪力V=pln/2 (KN)驗算V≤ 滿足力矩mp=pblb2/2 (KN最后取b、f=538。m 支座剪力V=（g+q）l0+2（Q+G）=考慮計算的斜截面應取在斜梁內(nèi)側(cè)，故V=（g+q）l0+（Q+G）=正截面承載力計算 翼緣有效寬度b、f，按梁跨考慮b、f=l0/6=538mm，按梁肋凈距考慮b、f=s0/2+b=2115/2+300=1358mm。 計算跨度： l01=ln=1613mm 彎矩設計值： =M根據(jù)內(nèi)力確定配筋，應以實配鋼筋面積與計算所需面積相近最為經(jīng)濟，但考慮到實際施工的可能性，應使選用鋼筋的直徑和間距種類盡可能的少。M 4） D區(qū)格 圖213 D區(qū)格示意圖跨內(nèi)最大彎矩 Mx(D)=32=M3) C區(qū)格 圖212 C區(qū)格示意圖求跨內(nèi)最大彎矩 作用下查表的= = KNM2) B區(qū)格 圖211 B區(qū)格示意圖求跨內(nèi)最大彎矩 作用下查表的= = KN恒載設計值：g==活載設計值：P=2= KN/ m2q=+= KN/ m2則=+= KN/ m2 == KN/ m2鋼筋混凝土泊松比可取 1) A區(qū)格 圖210 A區(qū)格示意圖求跨內(nèi)最大彎矩 作用下查表時Mxmax=== KN 跨中最大彎矩將總荷載q=g+p分成兩部分：q=g+ 當板的各區(qū)格均受時。 e=ηei+h/2as=+25040= 按上式計算時，應滿足N,及Ne,因為 N==500460=故按構造配筋，且應滿足ρmin=%,單側(cè)配筋ρsmin≥%,故 ρsminbh=500500=500mm2選416（804 mm2）總配筋率為： =%（1） 柱斜截面受剪承載力計算 以第一層柱為例進行計算，由前可知，上柱柱端彎矩設計值 = 對于三級抗震等級，柱底彎矩設計值： ==212 則框架柱的剪力設計值 其中Mc取較大的柱下端值。（1） 梁斜截面受剪承載力計算一層AB跨==250515=，故截面滿足尺寸要求。（1）梁的正截面受彎承載力計算 ，并將支座中心處的彎矩換算成制作邊緣處的控制截面的彎矩進行配筋計算。N （）2柱頂MN （）柱底M177。