【正文】 根據(jù)[1]查表233　10爐膛輻射受熱面平均熱流密度qlkW/m2爐膛計(jì)算　11爐膛出口煙窗面積Fycm2爐膛計(jì)算　12低溫過熱器吸收爐膛輻射熱QfkJ/kg()13蒸汽進(jìn)口溫度t39。）(+378)18蒸汽平均比容vpjm3/kg水蒸汽性質(zhì)表P=（+)/2=19蒸汽平均流速Wqm/sDvpj /f20蒸汽側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)α2kW/(m2oC)　34煙氣側(cè)放熱系數(shù)α1kW/(m2 t39。)/Bj()/ 8蒸汽平均溫度tpjoC（t39。oC)根據(jù)[6]線圖12，103541119三原子氣體分壓力PqMPaPrq20三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/mMPa1021灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/mMPa22煙氣輻射減弱系數(shù)k1/mMPakqrq+khμh+ 23煙氣黑度σy—1e(kps)1exp()24污染系數(shù)ε(m2θ32小溫降τxoCt39。39。kJ/kgθI表　3兩級(jí)省煤器總吸熱量QsmkJ/kg23000100/(1004)(+++)4給水溫度tgsoC給定　1505給水焓igskJ/kg水蒸氣性質(zhì)表按p=+=6減溫水焓△ijwkJ/kg選用　557低溫省煤器進(jìn)口水焓i39。smII）(+)17灰壁溫度thboC tpj+△t △t=60+60 18三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/mMPa10續(xù)上表序號(hào)名稱符號(hào)單位公式及數(shù)據(jù)來源計(jì)算結(jié)果19灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/mMPa20輻射減弱系數(shù)k1/mMPakqrq+khμh +21煙氣黑度σy—1e(kps)1exp()22煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)αfKW/(m2oC)1/(+1/)29大溫壓△tdoCθ39。kJ/kg根據(jù)（4）中θI表　3出口空氣溫度toC給定　3404出口理論空氣焓IkgⅡkJ/kg根據(jù)（4）中θI表　5進(jìn)口空氣溫度t39。28小溫壓△txoCθ39。 t39。)(130+)13煙氣流速Wym/s(+273)/(273)14煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)α1kW/(m239。cmm設(shè)計(jì)711029673管子橫向排數(shù)n設(shè)計(jì)37(36)4管子橫向節(jié)距S1mm設(shè)計(jì)705橫向相對(duì)節(jié)距σ1S1/d70/326管子縱向排數(shù)Z設(shè)計(jì)327管子縱向節(jié)距S2mm設(shè)計(jì)608縱向相對(duì)節(jié)距σ2S2/d60/329每片管子計(jì)算長(zhǎng)度lm11410受熱面積Hm2nπ ld(37+36)π11煙氣流通面積Fym2a’c37d(a’+2R+d)(+2+)12水流通面積fm2(37+36)π13有效輻射層厚度Sm14斜向相對(duì)節(jié)距σ39。fkW/(m2續(xù)上表24小溫壓△txoCθ t39。[3] 徐通模、金定安等編. 《鍋爐燃燒設(shè)備》. 西安交通大學(xué)出版社. 1990。[5] 陳學(xué)俊，陳聽寬編. 《鍋爐原理》. 西安交通大學(xué)出版社. 1981。230水平均比容νpjm3/kg水蒸氣性質(zhì)表按p=+=,tpj =31水速Wsm/sDsmVpj / f（14）汽水邊和煙氣邊熱平衡計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式及數(shù)據(jù)來源計(jì)算結(jié)果1爐膛輻射吸熱量QfkJ/kg由爐膛熱力計(jì)算　2凝渣管吸熱量QgzkJ/kg由凝渣管熱力計(jì)算　3低溫過熱器吸熱量QgrⅠkJ/kg由低溫過熱器熱力計(jì)算　4高溫過熱器吸熱量QgrⅡkJ/kg由高溫過熱器熱力計(jì)算　5高溫省煤器吸熱量QsmⅡkJ/kg由高溫省煤器熱力計(jì)算　6低溫省煤器吸熱量QsmⅠkJ/kg由低溫省煤器熱力計(jì)算　7總有效吸熱量∑QkJ/kg+++++8相對(duì)誤差△Q%[23000(14)]/230009允許誤差[△Q]%　177。oC)αd +α39。oC高溫空氣預(yù)熱器出口煙溫2進(jìn)口煙氣焓I39。1553012523小溫降τxoCθ39。oC)根據(jù)[6]中線圖13，103117利用系數(shù)ε—根據(jù)[5]表119，取無煙煤，18傳熱系數(shù)KKW/(m22（12）低溫空氣預(yù)熱器計(jì)算A低溫空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式及數(shù)據(jù)來源計(jì)算結(jié)果1布置方式—管式，單面進(jìn)風(fēng)，雙流程　　2管子規(guī)格dδmm選用　φ403橫向節(jié)距S1mm設(shè)計(jì)　704橫向相對(duì)節(jié)距σ1—S1/d70/405橫向管子根數(shù)n設(shè)計(jì)　100(96)6縱向節(jié)距S2mm設(shè)計(jì)　547縱向相對(duì)節(jié)距σ2—S2/d54/408縱向管子根數(shù)Z—設(shè)計(jì)　27+269橫向管箱個(gè)數(shù)C—設(shè)計(jì)　410管箱總高度hm2h’211管子根數(shù)N—10027+9626519612受熱面積Hm2Nπdpjh519613煙氣流通面積Fym2Nπd2n/4519614空氣流通面積fm2 (a”nd)h’()15中間隔板數(shù)—雙流程本例兩流程分為兩個(gè)單元，沖刷情況好于一個(gè)隔板116斜向相對(duì)減弱系數(shù)σ39。39。kJ/kg根據(jù)（4）中θI表　7空氣平均溫度tpjoC（340+155）8漏風(fēng)理論空氣焓IolfkJ/kg根據(jù)（4）中θI表　9出口過量空氣系數(shù)βky—　10高溫空氣預(yù)熱器吸熱量QrpkJ/kg（+）()11出口煙氣焓IkJ/kg+12出口煙氣溫度θoCθI表　13煙氣平均溫度θpjoC(445+)14煙氣流速Wym/s (+273)/(273)續(xù)上表序號(hào)名稱符號(hào)單位公式及數(shù)據(jù)來源計(jì)算結(jié)果15煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)αdKW/(m239。fKW/(m2+θ)(+445)13高溫省煤器吸熱量QrpkJ/kgφ(I39。 38比值— 39逆流溫壓△tnloC(△tnld+△tnlx)(282+)40平均溫壓△toCψ’△tnl41傳熱量QcrkJ/kgKH△t /Bj42相對(duì)誤差△Q%100（QrpQcr）/Qrp100()/ 43允許誤差[△Q]%　177。 t39。oC)據(jù)[6]線圖19，10310527修正后輻射放熱系數(shù)α39。39。39。f)，根據(jù)[5] P251取ε=(+)35熱有效系數(shù)ψ據(jù)[5] P271，按受熱面主體順列考慮　36傳熱系數(shù)KKW/(m2oC)根據(jù)[6]附錄線圖13，103 6223煙氣側(cè)順列部分對(duì)流放熱系數(shù)αdzkW/(m239。2/d200/3819順列部分橫向相對(duì)節(jié)距σ1—S1 /d20順列部分縱向節(jié)距S2mm(450+160)/57221順列部分縱向相對(duì)節(jié)距σ2—S2 /d72/3822錯(cuò)列部分縱向排數(shù)Z1—423順列部分縱向排數(shù)Z2—624橫向平均節(jié)距S1pjmm(S39。t 23平均溫壓△toC△td /△tx 24傳熱量QcrkW/(m2 I）()6煙氣平均溫度θpjoC（θ39。loC根據(jù)左式，進(jìn)行迭代計(jì)算，一開始選擇的爐膛出口煙氣溫度為1030，經(jīng)過兩次迭代計(jì)算之后，最后選值為1062。3605熱空氣焓IorkKJ/Kg查(4)中θI表6冷空氣溫度tlk℃選取7冷空氣焓IolkKJ/Kg查(4)中θI表8每公斤燃料送入爐內(nèi)空氣熱量Q kKJ/Kg（α39。39。各項(xiàng)計(jì)算以及說明：（1）理論煙氣量和燃燒產(chǎn)物計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式結(jié)果1理論空氣量V0m3/kg（Car+）+ 2理論氮?dú)馊莘eV0N2m3/kg V0+3理論水蒸汽容積V0H2 Om3/kg++ V04RO2容積VRO2m3/kg+漏風(fēng)系數(shù)Δα燃燒產(chǎn)物過量空氣系數(shù)空氣的過量空氣系數(shù)入口α’出口α’’進(jìn)口β’出口β’’制粉系統(tǒng)　　　　爐膛　　凝渣管0　　低溫過熱器　　高溫過熱器　　II級(jí)省煤器　　II級(jí)空氣預(yù)熱器I級(jí)省煤器　　I級(jí)空氣預(yù)熱器（2）制粉系統(tǒng)和各受熱面漏風(fēng)系數(shù)以及各進(jìn)出口過量空氣系數(shù)注：空氣預(yù)熱器區(qū)域的漏風(fēng)只考慮由帶正壓的受熱面空氣側(cè)漏入具體選取過程：根據(jù)[2]和[3]上相關(guān)內(nèi)容，設(shè)計(jì)所對(duì)應(yīng)煤