【正文】 冷洗油與熱洗油的熱量交換 設(shè)為則經(jīng)查資料：(冷洗油)= KJ/kg 經(jīng)以上校對可知填料塔徑選用700mm合理。 流體力學(xué)參數(shù)計算(1)收塔的壓力降 a氣體進出口壓力降取氣體進出口接管的內(nèi)徑為219mm，則氣體進出口流近似為15m/s，則進口壓力降為： == Pa 出口壓力降為： = Pa b填料層壓力降,氣體通過填料層的壓力降采用Eckert關(guān)聯(lián)圖計算，其中實際操作氣速為： m/s （3—12）由公式（3—12）可得： (3—13）由公式（3—13）可得： 查Eckert圖(圖32)得每米填料的壓力降為400pa，所以填料層的壓力降為：=2000 Pa圖32 Eckert泛點氣速關(guān)聯(lián)圖(2)他塔內(nèi)件的壓力降 氣體通過液體分布器的壓降較小，可以忽略 氣體通過填料支承和壓緊裝置壓力降也較小，可以忽略 氣體通過折流板式除沫器的壓降為 Pa于是得吸收塔的壓力降為： =++2000+100 = Pa(3)氣體動能因子： 吸收塔內(nèi)氣體動能因子為： (3—14）由公式（3—14）可得： (kg/sm) 氣體動能因子在常用的范圍內(nèi)。（1）質(zhì)單元高度計算 塔內(nèi)的氣液相主要物性如下. pas 氣相擴散系數(shù)為 (44) (m/s)液相擴散系數(shù) (45) (cm/s)=(m/s)氣相及液相的流速為 kg/(ms) kg/(ms)氣相傳質(zhì)系數(shù) (46) kmol/(mskpa) 液相傳質(zhì)系數(shù) (47) (m/m)有公式: (48) (m/s) 將得到的傳質(zhì)系數(shù)換算成以摩爾分?jǐn)?shù)差為推動力的傳質(zhì)系數(shù) (kmol/(ms)) (kmol/(ms))總氣相傳質(zhì)單元高度 (49) (m)（2）傳質(zhì)單元數(shù)的計算：全塔的物料衡算方程為 (410)依據(jù)該方程可以確定解釋塔底洗油中苯的組成 (411) 于是，可以計算該塔德塔底、塔頂以及平均傳質(zhì)推動力分別為=== == =則解吸塔高度： == (m) 一般取余量為25%，則完成本設(shè)計的任務(wù)需25mm塑料階梯環(huán)的高度為== (m) ，詳見表34，依據(jù)階梯環(huán)塔填料的分段要求z/D=5∽15h。 吸收塔與解吸塔設(shè)計結(jié)果一覽表 項目 吸收塔 解吸塔 操作氣速u/(m/s) 泛點氣速uf/(m/s) 噴淋密度U/m3/(m2 在設(shè)計的過程中，讓我們學(xué)會了把書本上的知識運用到實際中來，同時鍛煉了我們查閱工具書的能力，樹立了在設(shè)計中安全、經(jīng)濟、合理的思想。 在設(shè)計中，我們對填料進行了選擇，計算了塔徑、塔高機流體力學(xué)參數(shù)。 解吸塔附屬高度的計算 塔的附屬高度包括上部空間高度，安裝液體分布器所需的空間高度，塔底部空間高度和塔裙座高度。 從以上的各項指標(biāo)分析，該吸收塔的設(shè)計合理，可滿足解吸塔操作的工藝要求。故可以不進行分段。℃所以有 = =(kJ)參考工程實際，查化工設(shè)計手冊表選?。汗軞な綋Q熱器，其總結(jié)熱系數(shù)是：=280 w/mK傳熱溫差： =℃?zhèn)鳠崦娣e : = m 同理，可獲得其他換熱設(shè)備的傳熱面積A 傳熱面積A及傳熱系數(shù)K只能作為選用和設(shè)計換熱器的初值。流程說明：煤氣由塔底進入吸收塔，其中粗苯蒸氣被塔頂淋下的洗油吸收后，由塔頂送。 該過程處理量不大，所用的塔直徑不會太大，故采用填料塔較為適宜，并選用25mm塑料作階梯環(huán)填料，其主要性能參數(shù)如下?；旌蠚怏w進入吸收塔，與洗油逆流接觸后，得到凈化氣排放，吸收苯后的洗油，經(jīng)富液泵送入再生塔塔頂，用過熱水蒸氣進行氣提解吸操作，解吸后的洗油經(jīng)貧油泵，送回吸收塔塔頂，循環(huán)使用，氣提氣則進入冷