【正文】 3表13 縱向框架層間側(cè)移剛度值（N/mm）層次12345合計(jì)Di712213930076930076680455680455由表13可見(jiàn)，ΣD1/ΣD2=712213/930076=＞，所以該框架為縱向規(guī)則框架。內(nèi)墻為200mm厚頁(yè)巖空心磚，外墻面貼瓷磚（）,內(nèi)墻面均為20mm厚的抹灰層，內(nèi)外墻的單位面積重力荷載為： +15+17= KN/m2集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值Gi計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下圖所示。（）。進(jìn)一步的溫習(xí)了制圖的法則——平法標(biāo)注及相應(yīng)的公共建筑設(shè)計(jì)規(guī)范，在這次教學(xué)樓設(shè)計(jì)中我受益匪淺。對(duì)線剛度和柱側(cè)移剛度進(jìn)行了計(jì)算。兩個(gè)大廳的出入口處均設(shè)置了環(huán)形臺(tái)階，這樣更加突出了教學(xué)樓出入口所在，同時(shí)也對(duì)整體造型起了修飾作用。建筑設(shè)計(jì)構(gòu)思（1）、場(chǎng)地及環(huán)境特征工程地處南充市嘉陵區(qū)境內(nèi)，該區(qū)正處在正在高度的發(fā)展中?？蚣芸拐鸬燃?jí)為三級(jí)，建筑結(jié)構(gòu)使用年限為 50年。 設(shè)計(jì)方案評(píng)價(jià)教學(xué)樓的兩個(gè)入口突出，這樣更加強(qiáng)調(diào)了出入口的位置。本著這一理念及考慮學(xué)生學(xué)習(xí)的需要的中心思想對(duì)該中學(xué)的教學(xué)樓進(jìn)行了設(shè)計(jì)。本工程設(shè)計(jì)范圍為建筑主體。 建筑設(shè)計(jì)總說(shuō)明主要設(shè)計(jì)依據(jù)：（1）、由學(xué)院提供的土木工程工程造價(jià)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)；（2）、由學(xué)院提供的建筑、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)資料；（3）、經(jīng)指導(dǎo)老師批準(zhǔn)的設(shè)計(jì)方案。本工程所有建筑材料自重、強(qiáng)度及各種性能參數(shù)均按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009 2001)》采用。內(nèi)部設(shè)有兩個(gè)樓梯（其中1號(hào)樓梯為消防樓梯）。如果采用樁基礎(chǔ)，中風(fēng)化灰?guī)r為持力層，結(jié)合本工程實(shí)際情況：柱距較大、五層框架、荷載較小、粘土層下無(wú)軟弱層。 成果評(píng)價(jià)通過(guò)整個(gè)教學(xué)樓的設(shè)計(jì)工作，我基本掌握了教學(xué)樓設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)選型（包括基礎(chǔ)選型）、結(jié)構(gòu)布置、結(jié)構(gòu)計(jì)算及主要施工圖繪制的全過(guò)程。表1 梁截面尺寸（mm）及各層混凝土強(qiáng)度等級(jí)層次混凝土強(qiáng)度等級(jí)橫梁（bh） 縱梁（bh）次梁（bh）AB跨,CD跨BC跨2~530300700300400300650300500130350700350400350650350500填充墻采用200mm厚的頁(yè)巖空心磚，門為塑鋼門，,窗為塑鋼窗。底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板頂，即h1=++=.(a) 橫向框架 （b）縱向框架圖2 框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖 屋面（上人）： 30厚的細(xì)石混凝土保護(hù)層 22= SBS防水層 20厚水泥砂漿找平層 20= 125mm厚的加氣混凝土塊保溫層 5= KN/m2 150mm厚鋼筋混凝土板 25= KN/m2 合計(jì) 1~4層樓面： 水磨石地面 KN/m2 150厚鋼筋混凝土板 25= KN/m2 合計(jì) 上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 KN/m2 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 KN/m2 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 sk=urs0== KN/m2式中：ur 為屋面積雪分布系數(shù)ur=。柱的縱向側(cè)移剛度除與柱沿縱向的截面特征有關(guān)外，還與縱梁的線剛度有關(guān)。頂部附加地震作用系數(shù):δn=+=+=ΔF5==各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用計(jì)算按下式計(jì)算： Fi=( FEk ΔF5)GiHi/Gi~jHi~j具體的計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表15表15 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次Hi/mGi/KNGiHi/GiHi/Gi~jHi~jFi/KNVi/KN12345各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度分布見(jiàn)圖3。表17 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算層次Hi/mVi/KNDi~j/(N/mm)邊柱中柱Di1Vi1KyMui1Mbi1Di2Vi2KyMui2Mbi21798904235682381128660881616733250386608816167332504780476129803327357804761298033273注：,V的單位為KN。根據(jù)圖4（b）中所示的水平荷載，由式Vi=ΣFkin計(jì)算層間剪力Vi，然后依據(jù)表6求出的③軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式（Δu）i=Vi/ΣDij1s和ui=Σ（Δu）k1n計(jì)算各層的相對(duì)側(cè)移和絕對(duì)側(cè)移。 縱向自振周期T1的計(jì)算方法同橫向。 （a）縱向水平地震作用分布圖 （b）層間剪力分布圖圖 5 縱向水平地震作用及樓層地震剪力分布圖表23 縱向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次Vi/KNΣDi /(N/mm)Δui/mmui/mm hi/mmΘe=Δui/hi568045536001/1309468045536001/918393007636001/1051293007636001/916171221356501/996由表23可以看出最大層間位移角發(fā)生在第2層，其值為1/916＜1/550，滿足要求。及Fi的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表26。,V 和N量綱為KN，l量綱為 m。表28 縱向框架在風(fēng)荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊跨梁中間跨梁柱軸力NMlbMrblVbMlbMrblVb③， ⑨軸柱④， ⑧軸柱③~⑦軸柱599177。五．豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算（1）計(jì)算單元。其他荷載計(jì)算方法同第5層，結(jié)果為：q1=+=`= KN/mq2== KN/m q2`== KN/mP1=(2) +9++(2)+32=+++77+=P2=(2+) +9++()=+++=M1=P1e1=()/2=M2=P2e2=()/2= 對(duì)于2~3層： q1=`= KN/mq2= KN/m q2`= KN/mP1=(2) +9++(2)+32=++++=P2=(2+) +9++()=+++=M1=P1e1=()/2=M2=P2e2=()/2=對(duì)于第1層： q1=+= KN/m q1`= KN/mq2= KN/m q2`= KN/mP1=(2) +9++(2)+32=++++=P2=(2+) +9++()=+++=M1=P1e1=()/2=M2=P2e2=()/2=2)活荷載計(jì)算。 圖10 橫向框架的彎矩二次分配法（KN/m2） 基礎(chǔ)計(jì)算 荷載代碼 荷載組合公式 13 TAT標(biāo)準(zhǔn)組合:*恒+*風(fēng)x 14 TAT標(biāo)準(zhǔn)組合:*恒+*風(fēng)y 15 TAT標(biāo)準(zhǔn)組合:**風(fēng)x 16 TAT標(biāo)準(zhǔn)組合:**風(fēng)y 128 TAT基本組合:*恒+*風(fēng)x 129 TAT基本組合:*恒+*風(fēng)y 130 TAT基本組合:**風(fēng)x 131 TAT基本組合:**風(fēng)y 計(jì)算獨(dú)基時(shí)[不考慮]獨(dú)基范圍內(nèi)的線荷載 獨(dú)基底板最小配筋率:% 中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB500072002 綜合法 符號(hào)說(shuō)明: fak:地基承載力特征值 fa:修正后的承載力特征值(地震荷載組合:faE) q :用于地基承載力特征值修正的基礎(chǔ)埋深 Pt :平均覆土壓強(qiáng)(包括基礎(chǔ)自重) fy :計(jì)算底板鋼筋時(shí)采用的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 Load:荷載代碼 Mx39。(kNm) My39。(kNm) My39。(kNm) My39。(kNm) My39。(kNm) My39。(kNm) My39。(kNm) My39。(kNm) My39。(kNm) My39。:相對(duì)于基礎(chǔ)底面形心的繞y軸彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值 N39。對(duì)于第5層：q2==`==P1=(+) =圖8 各層梁上作用的荷載P2=(2+) =M1== M2==同理在雪荷載作用下: q2== KN/m q2== KN/mP1= P2=M1= M2= 對(duì)于第4層：q2==`==P1=(+) =P2=(2+) =M1== M2==對(duì)于第2~3層：q2==`==P1=(+) =P2=(2+) =M1== M2==對(duì)于第1層：q2==`==P1=(+) =P2=(2+) =M1== M2==將以上計(jì)算結(jié)果匯總，見(jiàn)表29和表30表29 橫向框架恒載匯總表層次q1KN/mq1`KN/mq2KN/mq2`KN/mP1KNP1`KNP2P2`542~31表30 橫向框架活載匯總表層次q2KN/mq2`KN/mP1KNP1`KNP2P2`5（）（）（）（）（）（）42~31注：表中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況（3）內(nèi)力計(jì)算。由于房間內(nèi)布置的有次梁，故直接傳給該框架的露面荷載如圖中的水平陰影所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。+0399177。由前述橫向風(fēng)荷載下水平位移驗(yàn)算結(jié)果可知，風(fēng)荷載作用下水平位移較小，滿足規(guī)范要求；又由于縱向風(fēng)荷載比橫向風(fēng)荷載小的多，所以縱向風(fēng)荷載作用下不必進(jìn)行水平位移驗(yàn)算。+0499177?？v向水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算方法與橫向的相同。 表21 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想側(cè)移計(jì)算層次G/KNVGi/KNΣD/（N/mm）Δui /mmui/mm56804554680455393007629300761712213 取ψT=，uT=,則 T1=()=(2) 縱向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算。表20 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計(jì)算層次12345Fi/KNVi/KNΣD/（N/mm）9475898834988349250692506Δui /mmui/mmΔui/hi1/49561/43901/58061/85711/24000由表20可見(jiàn)，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為1/4359，遠(yuǎn)小于1/550，滿足規(guī)范的要求。B類地區(qū)，H/B=,查表得ν=，T1=,T21==,=，則 βz=1+（）Hi/Hμz取教學(xué)樓中的③號(hào)軸線橫向框架，其負(fù)載寬度為9m,由式wk=βzμsμzw0沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q(z)=9=，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的q(z)，見(jiàn)表19，q(z)沿房屋高度的分布圖見(jiàn)圖3。水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Δui和頂點(diǎn)位移ui計(jì)算見(jiàn)下表16，表16中還