【正文】 EX,EY的基礎(chǔ)上增加兩個 新的對應于雙向地震的工況 EXY,EYX，文件輸出時，同時 將單向地震 (EX,EY)和雙向地震的 (EXY,EYX)的內(nèi)力輸出。該功能作為用戶選項，考慮與否由用戶 自定。 PKPM 新規(guī)范計算軟件 TAT、 SATWE、 PMSAP 應用指南 目錄 ：參與振型數(shù)夠不夠？ 、扭振成分 判斷一個振型是扭轉(zhuǎn)振型還是平動振型？ (強柱弱梁 ,強剪弱彎 ) ，層間位移比控制 1. 扭轉(zhuǎn)耦連 新高規(guī) ，質(zhì)量、剛度不對稱、不均勻的結(jié)構(gòu)，以及高度超過 100m的高層建筑結(jié)構(gòu)應采用考慮扭轉(zhuǎn)耦連振動影響的振型分解反應譜法?？紤]雙向地 震時 ,內(nèi)力組合不改變。)()(|)||(|???????考慮雙向地震對樓層位移、層間位移輸出的影響 ： TAT輸出了考慮雙向地震作用的地震位移； SATWE,PMSAP暫時沒輸出位移的雙向地震效應； 考慮雙向地震對內(nèi)力的影響 ： TAT,SATWE均將原來的單向 X、 Y地震效應直接用 雙向地震作用效應替代，體現(xiàn)在內(nèi)力文件 NL*.OUT(TAT) 和 WNL*.OUT(SATWE)當中。 3) 偶然偏心對位移輸出的影響 ： SATWE,TAT,PMSAP均輸出四個 偶然偏心地震 EXP,EXM,EYP,EYM作用下結(jié)構(gòu)的樓層位移、層 間位移以及位移比；位移比驗算應采用偶然偏心地震結(jié)果； 層間位移角驗算則不必采用偶然偏心地震結(jié)果。 SATWE按規(guī)范內(nèi)定 。出于這個目的，我們從結(jié)構(gòu)變形能的角 度對此問題進行了研究， 提出了一個通用方法 來計算各地震方向 的有效質(zhì)量系數(shù)，這個新方法已經(jīng)實現(xiàn)于 TAT、 SATWE和 PMSAP。 4）參與振型數(shù)與有效質(zhì)量系數(shù)的關(guān)系： 41)參與振型數(shù)越多，有效質(zhì)量系數(shù)越大； 42)參與振型數(shù) =0 時，有效質(zhì)量系數(shù) =0 43)參與振型數(shù) =NM 時，有效質(zhì)量系數(shù) = 5) 參與振型數(shù) NP 如何確定？ 51）參與振型數(shù) NP 在 1NM 之間選取。 程序?qū)崿F(xiàn)： 針對這一條，程序增加了自動計算多方向水平地震作用的功能。 程序?qū)崿F(xiàn) ：程序?qū)蚣艚Y(jié)構(gòu)，將依據(jù)規(guī)范要求進行 , 用戶可以指定調(diào)整樓層的范圍，同時，由于 致過大的不合理的調(diào)整系數(shù)，所以 TAT、 SATWE程序都允許 用戶對數(shù)據(jù)文件中的調(diào)整系數(shù)進行手工修改 。 程序具體采用的調(diào)整系數(shù)詳見用戶手冊。周期比不滿足要求， 說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原則是要加 強結(jié)構(gòu)外圈，或者削弱內(nèi)筒。當結(jié)構(gòu)發(fā)生水平位移時 ,豎向荷載就 會出現(xiàn)垂直于變形后的結(jié)構(gòu)豎向軸線的分量，這個分量將加大水平 位移量，同時也會加大相應的內(nèi)力，這在本質(zhì)上是一種幾何非線 性效應。但是在設(shè)計中基礎(chǔ) 與上部結(jié)構(gòu)通常分開來做 ,在設(shè)計基礎(chǔ)時 ,通常只考慮上部結(jié)構(gòu)傳給 基礎(chǔ)的荷載，而上部結(jié)構(gòu)對基礎(chǔ)的剛度貢獻則很少考慮或者只能 非常粗略地用一些經(jīng)驗參數(shù)來考慮。 （無純框架） 按照高規(guī) ： uqHEJ d12011 4?由此計算 結(jié)構(gòu)剛重比 。 TAT:分析方法為直接積分法，只針對糖葫蘆串結(jié)構(gòu) 2）地震波選取 A)至少 2條兩條實際強震紀錄和一條人工波 B)多條波的平均反應譜與規(guī)范譜統(tǒng)計意義相符 C)單波基底剪力不小于反應譜法的 65% 多波平均基底剪力不小于反應譜法的 80% 3) 時程分析的應用 A)、時程分析選波一般是一個試算的過程，通過計算 結(jié)果判斷所選地震波是否滿足要求，不滿足要求則要重 新選波，直到滿足要求為止。在調(diào)試過程中，我們曾經(jīng)與 ETABS程序作了對比，發(fā)現(xiàn)二者吻合得非常之好，這也從一個 側(cè)面驗證了我們的方法。 X 向 Y 向?qū)犹?剪切剛度 剪彎剛度 側(cè)向剛度 剪切剛度 剪彎剛度 側(cè)向剛度3 0 . 3 0 7 2 E 8 0 . 3 1 1 2 E 8 0. 3 7 8 6 E 7 0 . 1 5 3 6 E 8 0 . 1 6 6 0 E 8 0. 2 8 9 1 E 72 0 . 3 0 7 2 E 8 0 . 3 1 1 2 E 8 0. 6 2 5 8 E 7 0 . 1 5 3 6 E 8 0 . 1 6 6 0 E 8 0. 4 5 6 0 E 71 0 . 3 0 7 2 E 8 0 . 3 1 1 2 E 8 1 . 1 7 4 9 E 7 0 . 1 5 3 6 E 8 0 . 1 6 6 0 E 8 0. 7 6 7 4 E 7用層剪彎剛度或?qū)蛹羟袆偠扰袆e的薄弱層 , 用層側(cè)向剛度判別則不一定是薄弱層 用抗震規(guī)范方法最容易通過 用三種方法計算的樓層剛度 同一工程 3種算法計算層剛度比的比較 剪切剛度 剪彎剛度 抗震規(guī)范 ?樓層 1 否 否 否 ?樓層 2 否 否 否 ?樓層 3 否 否 否 ?樓層 4 是 是 否 ?樓層 5 否 否 否 ?抗震規(guī)范（ 第三種）方法為通用方法， 也是程序的缺省方式，通常工程均可采 用此種辦法 ?底部大空間為一層時，剛度比計算可采用 剪切剛度 ?底部大空間為多層時，剛度比計算可采用 剪彎剛度 ?三種方法算出的樓層剛度可能差別很大，屬 正常，可以不必奇怪 16 框剪結(jié)構(gòu)中 框架承擔的傾覆力矩計算 新抗震規(guī)范第 、高規(guī) ，框架 剪力墻結(jié)構(gòu)， 在基本振型地震作用下，若框架部分承擔的地震傾覆力矩大 于總地震傾覆力矩的 50%，其框架部分的抗震等級應按框架 結(jié)構(gòu)確定，柱軸壓比限值宜按框架結(jié)構(gòu)采用。 對于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，如下驗算周期比 : 1） 根據(jù)各振型的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)區(qū)分出各振型分別是扭轉(zhuǎn) 振型還是平動振型 2） 周期最長的扭振振型對應的就是第一扭振周期 Tt，周期最長 的側(cè)振振型對應的就是第一側(cè)振周期 T1 3）計算 Tt/T1，看是否超過 () 多塔結(jié)構(gòu)周期比： 對于多塔樓結(jié)構(gòu)，不能直接按上面的方法 驗算。 程序?qū)崿F(xiàn) TAT、 SATWE在執(zhí)行本條時，只對框支柱的彎矩剪力作 調(diào)整，由于調(diào)整系數(shù)往往很大， 為了避免異常情況，對與 框支柱相連的框架梁的彎矩剪力暫不作調(diào)整 。 類別 7度 8度 9度 扭轉(zhuǎn)效應明顯或基本周期小于 基本周期大于 構(gòu) 基本周期介于 ， 可插入取值 。 原因 ：振型整體性差，局部振動明顯 8層結(jié)構(gòu) 算了 30個振型有效質(zhì)量系數(shù)仍不夠 算了 60個振型有效質(zhì)量系數(shù)夠了 6 振型的側(cè)振、扭振成分 判斷一個振型是扭轉(zhuǎn) 振型還是平動振型 概念 ： 一個振型的反應能量可以分拆成平動能量和轉(zhuǎn)動能量 , 它們各自占總能量的比例我們稱為 側(cè)振成分 和 扭振成分 。 TAT輸出在“ ”文件中； SATWE輸出在“ ”文件中； PMSAP則輸出在詳細摘要 “工程名 .ABS”文件中。 5. 尚不能單獨計算連體結(jié)構(gòu)的連接體的豎向地震作用 。 構(gòu)件內(nèi)力文本文件中 4組偶然偏心地震工況的標記如下： A) X向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 Y軸正向偏移 5%，該工況記作： EXP（ PMSAP）、 +5%（ TAT）、 X方向左偏心（ SATWE）； B) X向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 Y軸負向偏移 5%，該工況記作： EXM（ PMSAP）、 5%（ TAT）、 X方向右偏心（ SATWE）； C)Y向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 X軸正向偏移 5%，該工況記作： EYP（ PMSAP）、 +5%（ TAT）、 Y方向左偏心（ SATWE）； D)Y向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 X軸負向偏移 5%，該工況記作： EYM（ PMSAP）、 5%（ TAT）、 Y方向右偏心（ SATWE）； 偶然偏心的四種方式 實例： 偶然偏心對構(gòu)件內(nèi)力的影響 構(gòu)件標準內(nèi)力對比 (FRAM1 第 8 層 ) 梁支座彎矩比 ∶ ( 2) ( 24) AVER= 梁剪力比 ∶ ( 2) ( 24) AVER= 柱剪力 Vx比 ∶ ( 23) ( 6) AVER= 柱剪力 Vy比 ∶ ( 24) ( 2) AVER= 柱軸力 N比 ∶ ( 20) ( 2) AVER= 柱底彎矩 Mx比 ∶ ( 24) ( 2) AVER= 柱底彎矩 My比 ∶ ( 23) ( 6) AVER= 柱頂彎矩 Mx比 ∶ ( 24) ( 2) AVER= 柱頂彎矩 My比 ∶ ( 24) ( 2) AVER= 偶然偏心對配筋（平均）的影響 柱 梁 ? 15層框剪 % % ? 13層框剪 (PJ2) % % ? 33層框支 % ? 8層框架 % ? 21層框剪 % % ? 19層框剪 % % ? 18層框剪 % % ?平均增加 % % 偶然偏心對最大位移比的影響（最大 /平均） 不考慮 考慮 增加 ? 15層框剪 % ? 13層框剪 (PJ2) % ? 33層框支 % ? 8層框架 % ? 19層框剪 % ? 18層框剪 % ?平均增加 % 4 豎向地震作用 規(guī)范條文 新抗震規(guī)范 ，對于 9度的高層建筑，其豎向地震 作用標準值應按公式（ ）和（ ）計算，并宜乘 以 。 具體操作原則 :1) 驗算結(jié)構(gòu)位移比時 ,總是要考慮偶然偏心 2）結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計時，分下列兩種情況處理 : 21) 如果位移比超過 ，則考慮雙向地震，不考慮偶然偏心 22) 如果位移比小于 ，則不考慮雙向地震，考慮偶然偏心 程序考慮方式： 從理論上，各個樓層的質(zhì)心都可以在各自不同 的方向