【正文】 驗(yàn) 考慮的的，是一個(gè)個(gè)非常錯(cuò)綜復(fù)雜問題以及需要進(jìn)一步的研究 。為了控制有害的 氣 泡，優(yōu)化方法用于檢測 通過配流盤 時(shí)間 限制的 。 通過上述間隙層滲漏是一個(gè)在設(shè)計(jì)上的權(quán)衡。將討論這兩種情況如下： （ 1） 當(dāng) / 2, / 2? ? ??? 時(shí)，它 未必 總是要保持 重疊量 0()A? ，因?yàn)榛骺商峁?流量來 填補(bǔ)真空的重疊區(qū)域。 結(jié)合方程（ 11）、（ 12）、（ 13）、 (14)，則此面積的方程為： 3ta n( ) c os( ) ( )12()2( )K I V kkP n n ckIkd i nhA r p pLAc p p?? ? ?? ??????? ??(15) 其中 ()A? 為 總重疊面積 ， ()A? = ( ) ( )idAA? ? ?? 且 ? 的定義為： d n i np p p p?? ? ? 在 柱塞 孔 中 ，壓力從低到高不等，而通過 配流盤吸油口與排油口 。因此，找到一個(gè) 函數(shù) 最大 值 的方法（或最小）是 在 所有的局部極大（或極?。┰趦?nèi)部檢測，評(píng)估在邊界上的極大（或極小）點(diǎn)，并選擇最大（或最?。?然而 , 在實(shí)踐中 ，交叉移植設(shè)計(jì) 是通常用于 改善 噪音問題和泵穩(wěn)定 問題 。 如圖一所示，第 N 個(gè)柱塞滑靴組件轉(zhuǎn)過的轉(zhuǎn)角為n?， 在第 n 個(gè)柱塞滑靴組件 沿 x 軸的位移可以寫成 xn = R tan（ ? ） sin（n?） + a sec（ ? ） + e tan(? ) (1) 其中 R 為 柱塞滑靴組件的分布圓 半徑。 四種不同的數(shù)值模型的重點(diǎn)是液壓液 體 的特點(diǎn) ,考慮到 空穴 以不同的方法 協(xié)助減少流量振蕩 。 它假定了嚴(yán)重侵蝕經(jīng)常是由于 一個(gè) 主要 的 空穴飛轉(zhuǎn)的 漩渦 重復(fù)的崩潰 所產(chǎn)生 的。在這項(xiàng)研究中處理氣 蝕和測量氣缸壓力之間的關(guān)系 。 配流盤 幾何的研究，可以優(yōu)化一些分析性的限制，以防止蒸氣壓以下的 柱塞 壓力。外文原文： The Analysis of Cavitation Problems in the Axial Piston Pump shu Wang Eaton Corporation, 14615 Lone Oak Road, Eden Prairie, MN 55344 This paper discusses and analyzes the control volume of a piston bore constrained by the valve plate in axial piston pumps. The vacuum within the piston bore caused by the rise volume needs to be pensated by the flow。 配流盤 的端口和 缸體腰形窗口 之間重疊的地方， 設(shè)計(jì)時(shí) 要考慮的空蝕和曝氣。 Edge and Darling 報(bào)道了關(guān)于 軸向柱塞泵內(nèi)的氣缸壓力的實(shí)驗(yàn)研究。 然后 ,在汽蝕強(qiáng)度通過一套簡單流參數(shù)可能擴(kuò)大 : 上游速度 ,空腔長度和壓力。 柱塞 泵發(fā)展的經(jīng)驗(yàn)表明 ,優(yōu)化的空穴現(xiàn)象 應(yīng)當(dāng)包括下列問題 : 發(fā)生氣 蝕和空氣釋放、泵聲學(xué)引起的噪聲誘導(dǎo)、最大振幅的壓力波動(dòng) ,轉(zhuǎn)動(dòng)力矩進(jìn)展等。 此刻 ，在第 n 個(gè) 柱塞 的瞬時(shí)速度是 x˙n = R 2sec( )?sin（n?） ? + R tan（ ? ） cos（n?） ? + R 2sec( )?sin（ ? ）? + e 2sec( )? ? (2) 其中 軸泵的旋轉(zhuǎn)速度 ? =dn? ???dt. 配流盤是 約束 柱塞 泵流量 的 最重要的設(shè)備。 3， 柱塞腔有效容積的控制 在柱塞泵中，液體在活塞，缸體柱塞孔，滑靴，配流盤和斜板所組成的空間中流動(dòng) 如圖 3所示。 在 柱塞 孔的控制 體積的 壓力可能會(huì)發(fā)現(xiàn)，無論是作為最小或最大值為 DP / DT = 0。這可能是瞬時(shí)壓力達(dá)到極低值在 吸油窗口（ 22???? ? ? ， 圖 2所示），這有可能使其低于大氣壓 vpp ，即 n vppp? 。從 方程（ 16） 可知 ，讓 0()A? =0, 上下死點(diǎn)的時(shí)間角度可設(shè)計(jì)為 31c o s ( )ta n ( ) 1 2 2IVc v p kki IPkpp hA r L? ?? ? ? ?? ???? (17) （ 2）當(dāng) ? = 0時(shí)， cos函數(shù)有最大值，它可以提供另一個(gè)重疊區(qū)域的限制，以防止 負(fù)壓力脈沖，比如：30ta n ( ) ( )12( 0 ) 2 ( )K I V kkP v p ckI kd i v phA r p pLAc p p???? ?????? ?? (18) 其中， 0(0)A 為最小重疊區(qū)域 0(0) (0)iAA? 為了防止低 壓腔柱塞出現(xiàn) 氣泡， 方程 （ 16） 中 蒸氣壓壓力設(shè)置較低的限制。它表明， 從柱塞越多的泄露 可能會(huì)減輕氣蝕 問題。分析重疊區(qū)域限制的最低壓力，需要得到滿足，以保持壓力，不會(huì)有大的 負(fù)脈沖壓力導(dǎo)致 系統(tǒng)在很大程度上增 強(qiáng)汽蝕 問題。實(shí)際上是非線性的基礎(chǔ)上的幾何形狀， 流 量參 量等，以及在實(shí)踐中，由于振動(dòng)和動(dòng)力漣漪 ，特意 控制泄漏間隙 ，流量 系數(shù)可能不會(huì)保持恒定的高度和寬度 。在一些設(shè)計(jì)的情況下，最大定時(shí)角可以由 方程 （ 17）決定， 不可兼得的 在 TDC和 BDC的同時(shí) 擁有大的 重疊的和非常低的壓力。 此限制確定條件下的泄漏，蒸汽壓力，轉(zhuǎn)速等 決定。根據(jù)克勞修斯 克拉珀龍有關(guān)的任何物質(zhì)的蒸氣壓隨溫度的非線性。在柱塞泵中的流量可能會(huì)通過在圖中表現(xiàn)出了幾個(gè)方案 ：（一）配流盤 與 缸體的間隙 ，（二） 柱塞 和 缸體柱塞孔 之間的間隙，（三）柱塞與滑靴之間的間隙 ，（四） 滑靴與斜盤 之間的間隙，（五） 缸體底部腰形窗口與配流盤 之間的重疊區(qū)域之間的間隙。 聯(lián)立方程（ 4）、（ 5）、（ 6）可得： (? )n n nn n nd P q d Vd V w d????? (7) 其中 泵軸 旋轉(zhuǎn)角 速度 nddt??? 。 配流盤開口 與缸體底部的腰形窗口的重疊 構(gòu)建流程區(qū)域或通道 ,它限制了 柱塞 泵的流體動(dòng)力學(xué) ，影響著其力學(xué)性能。 與 文學(xué)研究 相反 ， 這項(xiàng) 研究主要集中在 配流盤的幾何形狀 和氣 蝕分析之間的關(guān)系的發(fā)展。 更多的先前的研究已經(jīng)被集中在閥板的設(shè)計(jì) ,在軸向柱塞泵中活塞和泵壓動(dòng)力學(xué)與空穴現(xiàn)象相關(guān)聯(lián)。 另一項(xiàng)研究 概述了液壓流體影響進(jìn)氣條件和汽蝕潛力 的觀點(diǎn) ?？瘴g對(duì)泵的使用是極為不利的，這是因?yàn)榈顾纬傻臎_擊波可能像炸彈一樣足以損 壞元件。 ), with derivative ()f? , can solve the equation at the critical points of ()f? =0 [15]. The pressure of control volumes in the piston bore may be found as either a minimum or maximum value as dP/ dt=0. Thus, letting the left side of Eq. (10) be equal to zero yields ta n( ) c os( ) 0n p nq A R ? ? ??? (11) In a piston bore, the quantity of nq offsets the volume varying and then decreases the overshoots and undershoots of the piston pressure. In this study, the most interesting are undershoots of the pressure, which may fall below the vapor pressure or gas desorption pressure to cause cavitations. The term of ta n( ) cos( )pnAR? ? ? in Eq. (11) has the positive value in the range of intake ports ( 22???? ? ? ), shown in Fig. 2, which means that the piston volume arises. Therefore, the piston needs the sufficient flow in。then cavitations can happen. To prevent the phenomena, the total overlap area of ()A? might be designed to be satisfied with 30ta n ( ) c o s( ) ( )12() 2 ( )K I V kkP n v p ckI kd i v phA r p pLAc p p?? ? ?? ??????? ??(16) where 0()A? is the minimum area of 0()A? = 0( ) ( )idAA? ? ?? and 0? is a constant that is 0 /d v p i v pp p p p? ? ? ? Vapor pressure is the pressure under which the liquid evaporates into a gaseous form. The vapor pressure of any substance increases nonlinearly with temperature according to the Clausius–Clapeyron relation. With the incremental increase in temperature, the vapor pressure bees sufficient to overe particle attraction and make the liquid form bubbles inside the substance. For pure ponents, the vapor pressure can be determined by the temperature using the Antoine equation as /( )10A B C T??, where T is the temperature, and A, B, and C are constants [24]. As a piston traverse the intake port, the pressure varies dependent on the cosine function in Eq. (10). It is noted that there are some typical positions of the piston with respect to the intake port, the beginning and ending of overlap, ., TDC and BDC ( / 2, / 2? ? ??? ) and the zero displacement position (? =0). The two situations will be discussed as follows: (1) When / 2, / 2? ? ??? , it is not always necessary to maintain the overlap area of 0()A? because slip flows may provide filling up for the vacuum. From Eq. (16), letting 0()A? =0, the timing angles at the TDC and BDC may be designed as 31c o s ( )ta n ( ) 1 2 2IVc v p kki IPkpp hA r L? ?? ? ? ?? ???? (17) in which the open angle of the barrel kidney is . There is no crossporting flow with the timing in the intake port. (2) When ? =0, the funct