樁基規(guī)范修訂焦點(diǎn)剖析(完整版)
【正文】 加壓力系數(shù)；根據(jù) a/b,Z/b=2Z/Bc,查附錄 D確定；其中 Bc為承臺(tái)等效寬度 Bc= 。 （ 1）復(fù)合樁基承載力特征值 ∑R=nRa+η cfakAc () Ac=ξ(B L) () 式中 Ac承臺(tái)總有效面積， ξ= ～ ，根據(jù)具體情況采用 條或筏式承臺(tái)； fak地基承載力特征值； ηc 承臺(tái)效應(yīng)系數(shù)，按規(guī)范表 ； Ra基樁承載力特征值； n基樁數(shù)。 R=Ra+η cfakAc 圖 10 粉土中多排群樁和單排群樁承分擔(dān)荷載比 注：① 表中為樁中心距與樁徑之比；為承臺(tái)寬度與有效樁 長(zhǎng)之比。 隱患： ■ 邊挖孔邊抽水，細(xì)顆粒流失，地面下沉，乃至護(hù)壁 整體脫落； ■ 臨近新灌注混凝土樁抽水，帶走水泥，造成離析； ■ 在流動(dòng)性淤泥中挖孔，引起淤泥側(cè)向流動(dòng)，導(dǎo)致 土體失穩(wěn)滑移，將樁體推歪、推斷。 均勻布樁樁頂反力分布特征 圖 3 武漢某大廈樁箱基礎(chǔ)樁頂反力分布 高層框剪結(jié)構(gòu)， φ500PHC 樁， L=22m,均勻布樁；中、邊樁反力比 =1： 碟形沉降和馬鞍形反力分布的負(fù)面效應(yīng) （ 1）碟形沉降 引起承臺(tái)、上部結(jié)構(gòu)的次內(nèi)力 （ 2）馬鞍形反力分布 導(dǎo)致基礎(chǔ)的整體彎矩、沖切力、剪力增大 以圖 1北京中信國(guó)際大廈為例，整體彎矩較均布反力增加%；對(duì)于圖 3所示樁筏基礎(chǔ)，整體彎矩較均布反力將增加 50%以上。《 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 》 （修訂） 若干技術(shù)焦點(diǎn)剖析 劉金礪 （中國(guó)建筑科學(xué)研究院地基基礎(chǔ)研究所） □ 兩類極限狀態(tài) □ 變剛度調(diào)平設(shè)計(jì) □ 基樁選型與誤區(qū) □ 嵌巖樁承載力 □ 樁土共同工作 承臺(tái)效應(yīng) □ 樁端支承剛度對(duì)側(cè)阻力的影響 □ 軟土地區(qū)減沉復(fù)合疏樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì) □ 樁身受壓承載力計(jì)算 □ 灌注樁后注漿技術(shù)關(guān)鍵與誤區(qū) 1 兩類極限狀態(tài) 承載能力極限狀態(tài) 基于以下三方面原因，調(diào)整為以綜合安全系數(shù) K為代替荷載分項(xiàng)系數(shù)和抗力分項(xiàng)系數(shù)，以單樁極限承載力為參數(shù)確定基樁抗力，以荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合為作用力的設(shè)計(jì)表達(dá)式 Nk≤R(Quk,K) 或 Nk≤R(qSKi,qPk,ak,K) （ 1）與 《 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 》 GB50072021的設(shè)計(jì)原則一致 。 變剛度調(diào)平設(shè)計(jì) 圖 4 均勻布樁與變剛度調(diào)平布樁 的變形與反力示意 圖 5 變剛度布樁模式 （ 1）局部增強(qiáng) 如圖 4（ a） （ 2）樁基變剛度 如圖 4（ b） (c)(d) 增強(qiáng)核心筒區(qū)，弱化外圍，局部平衡 （ 3）主裙連體變剛度 增強(qiáng)主體，弱化裙房 （
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