【正文】 柱軸力 AB 跨 BC跨 AB 跨 BC跨 AB 跨 BC跨 A 柱 B 柱 VqA＝VqB VqA＝VqB VmA＝－VmB VmB＝ VmC VmA＝－ VmB VA VB VB＝VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 3 （ ） 0 （ ） （ ） 2 （ ） 0 （ ） （ ） 7 1 （ ） 0 （ ） （ ） 7 6 注：括號內為調幅后的剪力值。 MEA及 x1的具體數值見表 18，表中 RA、 x1 、 MGE均有兩組數值。 m） MEB（ KN ② 框架柱內力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果見表 20 及表 21。 m，軸力單位為 KN。 m ； Mbr＝ KN 剪力調整： AB跨： Mbν ＋ Mbr＝ ＋ = KN 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 33 ① 正截面承載力得計算 在框架設計中，應體現“強柱弱梁” 三級框架 :?cM ? ?bM 式中： ?cM —— 節(jié)點下柱端順時針或反時針截面組合底彎矩設計值之和； ?bM —— 節(jié)點左、右梁端反時針或順時針方向截面組合底彎矩設計值之和。 m 右震 +＝ KN m 對底層柱底（Ⅲ Ⅲ截面）的彎矩設計值應考慮增大系數 。 m N＝ KN 截面采用對稱配筋，具體配筋計算見表 27，表中： e0＝ NM ea＝ （ － e0），當 e0? h0時取 ea＝ 0 ei＝ e0＋ ea ξ 1＝ ＋ 0ihe ? 1 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 35 ξ 2＝ － hL0? 1，當hL015 時取ξ 2＝ η＝ 1＋he14001 i（hL0） 2ξ 1ξ 2 e＝η ei＋ － as ξ＝cm0fbhN （大偏心受壓） ξ＝cm0s0bcm20cm0bfbhah( 0 . 8 f0 . 4 5 hNefbhN＋）－）（－ ξ－－ ξ （小偏心受壓） As＝ Asˊ＝）－（）＋－（ η??s0ycmiahfbf2（大偏心受壓） As＝ Asˊ＝）－（ξ ）－－ ξ （ ??s0ycm20ahffbh0. 51N （小偏心受壓） 表 327 柱正截面受壓承載力計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅱ Ⅲ Ⅲ M（ KN 框架梁的截面高度 hb 一般按（ 1/8～ 1/12） lb（ lb 為梁的計算跨度 ） 估算，且不宜大于1/4 凈跨，梁的高寬比 bb/hb 較小時，混凝土抗剪能力有較大降低，同時梁截面寬度不宜小于 200mm 和 1/2bc（ bc 為柱寬 ） ，梁截面的最小尺寸還應滿足豎向荷載作用下的剛度要求。 荷載計算 恒載系數取 ；活載系數取 。( 3 1 )12 3 . 5 9 K32 ( 1 / 4 ) 22xyxql nmm N mnn????? ? ?? ? ? xh0 、 yh0 、 ? 值同前。 m 繞 Y 軸 彎矩 : M0y = My＋ Vxβ hpf ta myf c結構重要性系數 r0=1。 AS=257mm2 〉 %%5 1 0 0 050 2 5 7 ????? 平臺梁 TL1 計算 計算簡圖及截面尺寸 由圖可知平臺梁兩端支承在磚墻上，可按單跨簡支梁計算，不考慮平臺板的影響。主要選用材料：平臺板及樓梯段受力及構造鋼筋均用HPB235 級鋼筋，平臺梁縱向受力鋼筋用 HRB335 級鋼筋 。 6． 基礎受彎計算 MⅠ =a12[(2l＋ a39。 5． 基礎受壓驗算 Fl ≤ H 0 = = kN，滿足要求。a m m (3)作用在基礎底部的彎矩標準值 繞 X 軸彎矩 : M0xk = M0x/Ks = /xm N m m?? 39。 假設板的跨中鋼筋在距支座 4/xl 處截斷一半， 則： 2 [ ] 1 K312 2( 1 / 4) 2 22xx ql nm N mnn ? ? ? ??? ? ? ? ?? ? ? ? 跨中截面： 0090100mmxyh mmh ?? ?? 支座截面： ?? （ 2）求 x方向跨中截面鋼筋： 6 202 . 4 1 1 0 1 3 4 . 4 4 m m / m2 1 0 0 . 9 5 9 0xsyxmA fh? ?? ? ??? 選筋：Φ 6200 As=141 ㎜ 2 （ 3）求 x 方向支座截面鋼筋： x x xm m m 2 .0 ?? ??? ? ? ? ?KNm? 選筋：Φ 6100 As=283 ㎜ 2 （ 4）求 y 方向跨中截面鋼筋： yxm m 0 . 4 1 2 2 . 4 1 0 . 9 9 3 . /K N m m?? ? ? ? 204 9 . 7 72 1 0 0 . 9 5 1 0 0y xsyxm mA m mfh ??? ? ??? 選筋：Φ 6200 009090xyh mmh ??39。 抗震設計 V≤ 1/γ RE（ fcbh0） 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 38 式中 hw—— 截面的腹板高度，矩形截面取有效高度 h0， T 形截面取有效高度減去翼緣高度，Ⅰ形截面取腹板凈高。取調整后的彎矩值，一般層應滿足 ?cM ＝ ?bM ，底層柱底應考慮 的彎矩增大系數。 m 根據 B柱內力組合表 21，選擇最不利內力，并考慮上述各種調整及承載力抗震調整系數后，各截面控制內力如下： Ⅰ Ⅰ截面：① M＝ ＝ KN m?bM ＝ = KN若采用對稱配筋，可取用兩組中較大者計算配筋。 m 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 31 VGb＝（ + ） 21 ＝ KN BC跨： Mbν ＋ Mbr＝ ＋ = m ； Mbr＝ 圖中 M 單位為 KN 表 322 活荷載按樓層的折減系數β 墻、柱、基礎計算、 截面以上的層數 1 2～ 3 4～ 5 6～ 8 9～ 20 20 計算截面以上各樓層 活荷載總和的折減系數 （ ） 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 28 表 320 A柱內力組合表 層次 位置 內力 荷載類型 豎向荷載組合 豎向荷載與 地震力組合 恒載 ① 活載② 地震 荷載 ③ ① ＋ ② （ ① ＋ ② ） 177。 m） 3 2 1 BC 跨 3 2 1 項 目 層 次 跨 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 26 注：當 x1l或 x10 時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應取 x1=L 或 x1＝ 0 時，用 M=RAx－ 2qx2－ MGA? MEA 計算 MGE。 表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調幅后的數值（圖 1 14 括號中數值），剪力取調幅前后的較大值，如圖 16 所示，圖中 M 左 、 M 右 為調幅前彎矩值。 內力組合 (1) 框架梁內力組合 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 24 在恒載和活載作用下，跨間 Mvmax可近似取跨中的 M代表。 圖 3－ 11 框架豎向荷載示意 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 17 （ 2） 用彎矩分配法計算框架彎矩 固端彎矩計算 將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎矩，計算結果見表 3－ 15 表 3－ 15 固端彎矩計算 AB 跨 BC 跨 簡圖 固端彎矩 M0＝ MJ（ KN/m） 簡圖 固端彎矩 MJ=MK（ KN/m） 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 分配系數計算 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如下圖 310 所示。 屋面活荷載標準值： = （ 4）樓面均布活荷載 樓面均布活荷對旅館的一般房間為 KN/m2；走廊、樓梯、門廳等處取為 KN/m2 為了計算方便，此處偏安全地同意取均布活荷載 KN/m2 樓面均布活荷載標準值為： （ 10 +）（ 2++） 2=1175 KN （ 5）梁柱自重（包括梁側、梁底、柱的抹灰重 量） 梁側、梁底抹灰近似按加大了梁寬考慮 每根重量計算 25= 表 31 梁柱自重 編號 截面（ m2） 長度（ m） 根數 每根重量（ KN） L1 28 L2 14 L3 126 L4 63 L5 40 L6 240 Z1 44 Z2 264 （ 6）墻體自重 墻體均為 240 厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。 本設計共分為以下幾個部分： 建筑平面的設計； 建筑剖面的設計； 建筑體型和立面的設計； 3 結構設計說明書 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 2 框架結構設計任務書 工程概況 某 集體 宿舍樓 ，主體 三 層，鋼筋混凝土框架結構 。 建筑設計說明書 本設計為某 集體 宿舍樓 的建筑設計， 實際 建筑面積為 平方米，擬建 3 層。 二氈三油防水層 冷底子油熱瑪蹄脂二道 KN/m2 200mm厚泡沫混凝土保溫層 6=120mm 厚現澆板 25=3 KN/m2 15 mm厚吊頂與粉底 17= 6KN/m2 共計 KN/m2 圖 34 橫向框架計算簡圖及柱編號 （ 2）樓面均布恒載 按樓面做法逐項計算； 水磨石地面 120 厚現澆板 25=3 KN/m2 吊頂與粉底 17= KN/m2 共計 KN/m2 其它層樓面荷載： = （ 3）屋面均布活荷載 雪荷載標準值： 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 5 = 計算重力荷載代表值時，由于設計的可上人屋面，因此取荷載為 1 .5 KN/m2，此時雪荷載考慮。 按底部剪力法求得基部剪力，若按 Fi= GiHiGiHiFE δ n= T1+= += 結構橫向總水平地震作用標準值： FEK=（ Tg/ T1） α max ??81i Gi =2656KN 頂點附加水平地震作用 △ Fn=δ n FEK= 2656= 各層橫向地震剪力見表如下 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 10 表 3－ 7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 hi Hi Gi GiHi ??81jGjHjGiHi Fi Vi 3 8976 102775 280 2 8976 73154 1 10197 49451 135 注： 圖 3－ 6 橫向框架各層水平地震作用及地震剪力 （ 5）橫向框架抗震變形驗算 . 多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見下表 太原理工大學 繼續(xù)教育學院畢業(yè)（論文）紙 11 表 3－ 8 橫向變形驗算 層次 層間剪力 Vi（ KN） 層間剛度 Di（ KN）