【正文】 m YWpazadNuKNamp。 UE9aQGn8xp$Ramp。 圖 8 防止回火的連鎖控制系統(tǒng) 3） 防止脫火的選擇控制系統(tǒng) 當燃料壓力過高時，由于燃料流速過快，易發(fā)生脫火事故。當鍋爐負荷變化較大時，應引入擾動量的前饋信號，組成前饋－反饋控制系統(tǒng)。在這個方案中，含氧量煙氣 OA 作為被控變量。由于煙氣的熱損失占鍋爐的大部分，當過?？諝饬吭龆鄷r，一方面使爐膛溫度降低，另一方面使煙氣損失增 加。這些因素都會不同程度地影響到燃料的不完全燃燒或空氣的過量，造成鍋爐的熱效應下降，這就是燃燒流量和空氣流量定比值的缺點。 設爐子在額定工作狀態(tài)下 , 空氣過剩系數(shù) ? 為設定值 S? 。 當爐負荷急劇上升時 , A 信號增大 , 與信號 B′通過低選擇器 LS2 比較選擇較小的信號 B′ ,B′與 C′在高選擇器 HS2 比較后 ,選擇大的信號 B′ ,即空氣流量取按燃料流量確定的上限值 ,使空氣流量領先增加 ,但不超過上限值 。 由空氣流量 測量值 F2 和正偏置 (k1) 確定燃料流量的上限值 C。 單交叉方案投運后，控制效果良好，爐 壓 穩(wěn)定，能耗下降，已基本滿足工藝要求，總結該系統(tǒng)的特點主要有以下幾點： （ 1） 負荷急增時會有空氣先行增加 的控制，而負荷急減會有燃料先行減少的控制，從而防止了黑煙發(fā)生，節(jié)能效果好； （ 2） 可有效的防止供氣系統(tǒng)出現(xiàn)故障所造成的燃料過剩。顯然，燃 料 流量設定值不僅受 A 的影響，亦受 B的影響。 Distributed Control System 第一章 設計思想 本文在基于對現(xiàn)場工藝的認識的前提下，提出設計 設想，采用 DCS（ Distributed Control System）系統(tǒng)構建集散控制系統(tǒng)，建立鍋爐監(jiān)控系統(tǒng)，對系統(tǒng)狀態(tài)實施全面監(jiān)測。因此發(fā)展新型燃燒技術，提高用能設備的運行效率具有十分重要的意義。造成 這種情況的原因是多方面的，燃燒設備的低效率是其中一個重要的因素。 MCGS?？諝饬髁吭O 定信號 ASq 則是主控信號 A和現(xiàn)燃料流量信號 Fq 經發(fā)煙區(qū)域間隔 2K 的設定后而求得的發(fā)煙臨界空氣流量容許信號 C的較大值再乘以換算系 數(shù) β 和空氣過剩率 S? 之后的信號。 系數(shù)設定一般取 1K ＝ 2K ，空氣過剩率 S? 的設定應使 1SK? 與燃燒發(fā)煙限制值相吻合，具體數(shù)值可在現(xiàn)場整定，變換系數(shù) ? 可根據(jù)所選的變送器量程上限求得，有 ,max,maxFAq aq? ?? 式中： ,maxFq 為燃料流量測量范圍上限， 3/Nm h ； ,maxAq 為空氣流量測量范圍上限， 3/Nm h ；a為燃料的單位理論空氣量， 33/Nm m 。由圖可知，由空氣流量測量值 F2 和負偏置 ( k2) 確定燃料流量的下限值 B。由于空氣流量設定值在動態(tài)過程中按信號 C′變化 ,但信號 C′大于 A ,因而限制了負荷急劇下降時剩余空氣系數(shù)的上限值。一般取 k1= k3 ,k2= k4 。因為，其一，在不同的負荷下，兩流量的最優(yōu)比值不同；其 二，燃料的成分（如含水量、灰分等）有可能會變化；其三，流量測量的不準確。而實際上完全燃燒所需要的空氣量 PQ ，要超過理論計算的量，超過理論空氣量的這部分稱為過剩空氣量。 圖 5 過?？諝饬颗c含氧量， CO 及鍋爐效率的關系 （ 2） 煙氣含氧量的閉環(huán)控制系統(tǒng) 圖 6 煙氣含氧量的閉環(huán)控制系統(tǒng) 圖 6所示為鍋爐燃燒過程的煙氣含氧量的閉環(huán)控制方案。當鍋爐負荷變化不大時，可采 用單回路控制系統(tǒng)。采用壓力開關 PSA，當壓力低于下限設定值時，切斷燃料控制閥的上游切斷閥，防止回火 。 QA9wkxFyeQ^! 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