【正文】 種現象稱為環(huán)流 。 5)、 造成 “ 不利覆土厚度 ” 的機理：當壓縮波遇到頂板產生反射壓縮波后即向反方向傳播 ， 反射波所到之處介質壓力增高 。 ① 上部建筑物層數不少于二層 ， 其底層外墻為不低于 240mm磚砌體強度的墻體 ， 且任何一面外墻墻面開孔面積不大于該墻面面積的 50％ ； ② 上部為單層建筑物 ， 其承重外墻使用的材料和開孔比例符合上述規(guī)定 ， 且屋頂為鋼筋混凝土結構 ?？紤]到在預定沖擊波地面超壓作用下 ， 上部建筑物不倒塌 ，或不立即倒塌 ， 必然會使沖擊波產生反射 、 環(huán)流等效應 。 擴散室與土直接接觸的外墻 、 頂板及底板均可按外部核爆動荷載計算 。 、 防空地下室鋼筋混凝土底板的等效靜荷載標準值 qe3， 可按表 49取值 。 3)人防底板的等效靜載 ① 無樁基底板 ， 按表 ② 帶樁基底板 （ 新增條文 ） ：帶樁基底板的等效靜載 （ KN/㎡ ） ③ 當下層有普通地下室時的底板等效靜載： 對規(guī)范第 。 6) 作為主要出入口的室內出入口 （ 僅用于 6級 ， 新增條文 ） ： 該處的荷載與結構比較復雜； 要加強至二層的樓面 ， 形成內嵌的防倒塌棚架； 各部位荷載按第 。 荷載組合按表 。 3. 核爆動荷載下結構構件載面設計的特點 . 1) 計算梁板體系中板的抗彎承載能力 ， 且板的周邊支座橫向伸長受到約束時 ， 跨中截面的計算彎矩值可乘以折減系數 ； 2)當計算板柱結構平板的抗彎承載能力 ， 板的橫向伸長受到約束時 ， 其跨中截面的計算彎矩值可乘以折減系數 ； 3)當在設計中已考慮板的軸力影響時 ， 可不再乘折減系數 。 防空地下室結構構件最小厚度應符合表 418規(guī)定。 門框墻厚度不應小于 300mm； 門框墻的受力鋼筋直徑不應小于 12mm， 間距不宜大于 250mm， 配筋率不宜小于 ％ ； 門洞四角的內外側 ， 每角應配置兩根直徑 16mm的斜向鋼筋 ， 其長度不應小于 1000mm。 結構厚度應首先滿足防早期核輻射要求，然后滿足受力要求。 外墻局部外露問題 外墻局部長度上的局部高度外露：平時加擋土墻 ，擋土墻頂面厚度 ≥ 1000mm。 對人防結構設計說明的要求 由于荷載及結構的情況 、 條件進一步具體化 、復雜化 ， 因此要求寫清以下條件： ① 頂板計入 、 或不計入上部建筑物影響的條件； ② 外墻中是否計入上部建筑物的影響； ③ 不同部位的頂板復土厚度； ④ 外墻 、 底板的水壓力數值； ⑤ 樁的類型 ⑥ 主要部位 （ 頂板 、 臨空墻 ） 防早期核輻射是否滿足 。 戰(zhàn)時主要出入口的加強 主要出入口一個單元就一個； 主要出入口就是帶簡易洗消間或淋浴洗消的口； 踏步板 、 平臺板厚度一般取 200mm；配筋：雙面對稱 ， 并加拉結筋 。 七、關于結構的功能轉換 對外的孔口不允許封堵 包括：平時汽車及摩托車坡道式出入口； 平時的汽車升降式出入口； 平時非機動車出入口； 平時的永久性設備出入口； 平時風井的取風口； 平時的電梯間出入口； 平時的樓梯間出入口； 平時通往設備房的門； 通向非人防區(qū)的汽車道 。 。 連續(xù)梁及框架在距支座邊緣 圍內 ， 箍筋配筋百分率不抵于 ％ ， 箍筋間距不宜大于 ho/4， 且不宜大于主筋直徑的 5倍 。當按等效靜荷載進行墻、柱受壓截面承載能力驗算時，混凝土及砌體在動荷載作用下軸心抗壓強度設計值應乘以折減系數 。 底板： 新規(guī)范主要明確了人防荷載與水壓力的組合問題 （ 新增條文 ） ： ① 無樁基的底板： 地基反力中沒有計入水浮力時：不與水壓力組合； 地基反力中計入水浮力時：應與水壓力組合 。 下一步要出通用圖 ， 直接選用 ， 不再單獨設計 。 來自外壓的等效靜載按 。 ② 首層架空層條件下人防頂板荷載： 按不考慮上部建筑物的影響計 ， 按相應條件查表 ， 也可按公式計算確定 ③ 伸到綠地下的人防頂板荷載：原則上應按公式計算確定 ， 也可按相應條件查表 。 三、核爆等效靜載 1. 等效靜載法 qe1=kd1pc1 qe2=kd2pc2 qe3=kd3pc3 式中： kd kd kd3分別為頂板 、 外墻和底板的動力系數 。 作用于通道內防護密閉門、防爆活門的設計壓力值，按表 45選用定型產品。對符合第 (1)條規(guī)定的抗 △ Pm=在其上部建筑物底層地面的空氣沖擊波超壓波形 ， 可采用有升壓時間的平臺形 ， 空氣沖擊波超壓計算值可取 △ Pm， 升壓時間可取 。 7)、 結構頂板不利覆土厚度 ， 其值與抗力等級 、 結構短邊凈跨大小有關 ， 結構頂板不利覆土厚度確定后 ， 由試驗得出綜合反射系數由 1近似線性地增至不利覆土處的 Km值 ， 當大于不利覆土厚度時 ， 對非飽和土按大于不利覆土厚度時確定的規(guī)律隨深度減小 。 對人防結構的作用 土中壓縮波參數 ? ?mhPtvhP ?????????? ?1121 土中壓縮波參數 ? ?01vhtoh?? ? 土中壓縮波與結構的相互作用 頂板的相互作用 1)、 壓縮波作用于結構頂板將產生反射 ， 并使結構發(fā)生整體位移和變形 ， 這些位移與變形又反過來影響壓縮波荷載 ， 這種相互影響的力學現象稱為介質與結構之間動態(tài)相互作用 。 擴散效應 1)、 當沖擊波從小孔進入大空間時 ， 進入大空間的空氣沖擊波超壓峰值會有所降低 ， 并使波形出現一段升壓時間 ， 即沖擊波的擴散效應 。 通道內沖擊波最后在防護密閉門上或端墻上受到阻擋 ， 防護密閉門上或墻上超壓可按通道內超壓的正反射壓力確定 。 2） 擴散效應 當沖擊波從小孔進入大空間時 ， 進入大空間的空氣沖擊波參數將會產生一定的變化 ， 如超壓峰值會有所降低 ， 并使波形出現一段升壓時間 ， 即沖擊波的擴散效應 。 2 地面空氣沖擊波 隨著離爆心投影點的距離不斷增加反射波陣面與入射波陣面匯合成為沖擊波 ，此匯合后的沖擊波稱為 “ 合成波 ” ， 即地面沖擊波 ， 地面沖擊波陣面靠近地面部分垂直于地面 ， 即沿地面水平方向傳播 。 防空地下室常用梁板結構 、 板柱結構以及箱型結構等 。 、 地面多層或高層建筑物 ， 對于普通爆破航彈 、 核爆炸沖擊波早期核輻射等破壞因素都有一