【正文】 自重設計值： 底層柱： = kN 標準層 柱： = kN A 軸柱軸向 力 ： 五 層： N 柱上 =+= kN N 柱下 =+= kN 四 層： N 柱上 =++= kN N 柱下 =+= kN 三 層： N 柱上 = ++= kN N 柱下 =+= kN 二 層： N 柱上 = ++= kN N 柱 下 =+= kN 一 層： N 柱上 =++= kN N 柱下 =+= kN C 軸柱軸向力 ： 五 層 ： N 柱上 =++= kN N 柱下 =+= kN 四 層 ： N 柱上 =+++= kN N 柱下 =+= kN 三 層 ： N 柱上 = +++= kN N 柱下 =+= kN 二 層： N 柱上 = +++= kN N 柱下 =+= 一 層： N 柱上 = +++= kN N 柱下 =+=1405 kN 29 恒載作用下的軸力圖如圖 216： 圖 216恒荷載作用下軸力圖 活載標準值作用下的內(nèi)力計算 活載作用下的固端彎矩： 頂層： 12/2qlM AC ?? = /12= kNm 12/2qlM CD ?? =22 /12= kN當考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。 ??????? si ahee ? mm ? ?? ?0139。 （ 1）梁的構(gòu)造 框架梁的截面一般由三個條件確定：①最小構(gòu)造截面尺寸要求；②抗剪要 求；③受壓區(qū)高度的限值。 梁支座負鋼筋至少字柱邊起延長 nl /4（ nl 為梁的凈跨）方可截斷。水平段的粘結(jié)，是構(gòu)成錨固的主要成份，它控制了滑移和變形，在錨固中起很大作用，故不應小于 laE。 52 表 215 非抗震設計時框架梁箍筋最大間距（ mm） V h ≤ fch0 150 h ≤300 150 200 300 h ≤500 200 300 500 h ≤800 250 350 H 800 300 500 在梁中縱向鋼筋搭接長度范圍內(nèi)，當搭接鋼筋為受拉時，箍筋間距不應大于 5d，且不應大于 100；當搭接鋼筋為受拉鋼筋為受壓時，箍筋間距不應大于 10 d，且不應大于200（ d 為縱筋最小直徑）。 非加密區(qū)箍筋間距不應大于 hb/2， b 及 250mm 加密區(qū)箍筋的肢距，一、二級不應大于 200mm， 三、四級不宜大于 200mm。在非抗震設計時，不應大于 350mm，抗震設計時，不應大于 200mm。若實際工程中避免不了的短柱，應采取構(gòu)造措施，提高柱的延性及抗剪能力。同時，為防止壓筋過早壓曲，應限制箍筋間距。因梁端部的底面和頂面縱向鋼筋鋼筋配筋量的比值，對梁的變形能力有較大影響。 在地震反復荷載作用下，梁中縱向鋼筋埋入柱節(jié)點的相當長度范圍內(nèi)，混凝土與鋼筋的粘結(jié)力易發(fā)生破壞，因此，應比非抗震框架的錨固長度大。在計算相對受壓區(qū)高度時，可考慮受壓鋼筋的作用。 sy csS ahf xhbxfNeAA ? ???? ? = )35365(360 )( 3 ?? ????????? = mm2 ＞ ％ 400400=320 mm2 39。為了簡化起見，也可采用軸線內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。m 30 頂層力矩分配圖 如圖 217： 圖 217頂層力矩分配圖 標準層力矩分配圖 如圖 218： 圖 218標準層力矩分配圖 31 底層力矩分配圖 如圖 219： 圖 219底層力矩分配圖 五層節(jié)點修正 如圖 220： 圖 220五層節(jié)點修正圖 32 四層節(jié)點修正 如圖 221： 圖 221四層節(jié)點修正圖 三層節(jié)點修正 如圖 222： 圖 222三層節(jié)點修正圖 二層節(jié)點修正 如 圖 223： 圖 223二層節(jié)點修正圖 33 底層節(jié)點修正 如圖 224： 圖 224底層節(jié)點修正圖 活荷載作用下的彎矩圖如圖 225： 圖 225活荷載作用下彎矩圖 注：活載作用下的彎矩圖是對稱的，故上圖中右半部分只畫了圖未標數(shù)據(jù)。m AC 跨 中： 8/2ql? = /8= kNm AC 跨中 8/2qlM ?? = /8= kNm 12/2qlM CD ?? = 22 /12= kN本結(jié)構(gòu) 樓面板區(qū)格主要為雙向板，取 4 軸線所在的一榀框架荷載的傳遞示意圖見圖 24。底柱 = EI /h =1071/12()4/=104 KN 圖 22計算簡圖 框架線剛度計算 由于樓面板與框架梁的混凝土一起澆搗，對于中框架梁取 I =2 0I 左跨梁： 236。 （ 3） 建筑的材料 混凝土： C30 鋼筋：梁、柱縱 向受力鋼筋采用熱軋鋼筋 HRB400，板采用 HRB335，箍筋為 HPB235 墻體： 普通磚墻，外墻厚 240mm，內(nèi)墻厚 200mm 7 梁、柱截面尺寸的初步確定 （ 1） 梁截面尺寸確定 主梁截面高度一般取 h =(1／ 12～ 1／ 8)L ， 主梁截面寬度 b =(1／ 3～ 1／ 2)h 對于橫向框架梁， L=7200mm， h=（ 600～ 900） mm， 取 600mm， b=（ 200～ 300）mm， 取 200mm。 對于屋頂剖面為了屋面排水需要，屋面板鋪設應形成一定坡度，便于屋面排水以及引流屋面雨水、雪水至檐口通過排水管排出。 （ 10） 落水管給雨水口 雨水 管材料采用直徑為 100 的 PVC 雨水 管 。 本工程設水平砂漿防潮層。 建筑設計的依據(jù) [2] （ 1） 空間尺度 人體尺度和人體活動所需的空間尺度 家具、設備尺寸和使用它們所需的必要空間 （ 2） 自然環(huán)境的影響 溫度、濕度、日照、雨雪、風向、風速等氣候條件 地形、地質(zhì)條件和地震烈度 水文條件 （ 3） 國家和地區(qū)規(guī)范、規(guī)程等規(guī)定 建筑設計規(guī)范、規(guī)程、通則 建筑模數(shù)協(xié)調(diào)統(tǒng)一標準 2 建筑設計的資料 （ 1）氣象條件 ： 溫度：最熱月平均溫度 度 ， 最冷月平均溫度 度 ， 夏季極端最高溫 度 ，冬季極端最低溫 度 ， 相對濕度：最熱月平均濕度 73%， 主導風向：全年為西北風 ，夏季為東南風 ，基本風壓 W0= 2kN/m ， 雨雪條件：年最大降雨量 1370mm,月最大降水強度 193mm/d。 （ 2） 工程地質(zhì)條件 ： 自然地表 米內(nèi)為填土 ， 填土下層為 米厚砂質(zhì)粘土 ， 再下為強風化花崗巖，砂質(zhì)粘土承載力標準值為 255 2kN/m ， 強風化花崗巖層允許載力標準值為 778 2kN/m ，常年地下水位低于 10m， 水質(zhì)對混凝土無腐蝕作用。也就是在需要設置防潮層的位置鋪設防水砂漿。 （ 11） 其他構(gòu)件 對于挑出墻面的雨棚等構(gòu)件，除有特別注明者外，其上部粉刷 1： 2 水泥砂漿，并找 1%挑水坡。另外在建筑剖面中還可以看到未剖到可見5 部分如走廊中可見的窗、可見的樓梯梯段和欄桿扶手以及女兒墻的壓頂、雨 水管。 高寬比 h／ b= 即橫向框架梁取 h=600mm， b=200mm 對于縱向框架梁， L=3600mm， h=（ 300～ 450） mm， 取 400mm， b=（ 133～ 200）mm， 取 200mm， 高寬比 h／ b= 即縱向框架梁取 h=400mm， b=200mm 對于過道上方的橫向框架梁，由于跨度為 ， 也取 h=400mm， b=200mm （ 2） 框架柱的截面尺寸的確定 底層柱軸力估算： 假定結(jié)構(gòu)每平方米總荷載設計值為 12kN， 則底層中柱軸力設計值約為 N1=125= kN 采用 C30 混凝土， cf = （ 即 ） ， 假定柱截面尺寸為 400mm400mm ?? bhfNc? 103 /(400400)= 本宿舍樓為框架結(jié)構(gòu)，烈度為 6 度，且高度為 ＜ 30m， 抗震等級為四級， ?c取 ? ≤?c 故確定取柱截面尺寸為 400mm400mm。左跨梁 =EI /L=10721/12()3/ =3104 KNm A、 C、 D、 F 各 軸其余各層柱 : 236。 圖 24板傳荷載圖 屋面板傳給梁的荷載 ： （ 1） A～ C 軸間框架梁 α=屋面板傳給梁 恒載 ： (12+)= kN/m 活載： (12+)= kN/m 14 樓面板傳給梁的荷載： 恒載 ： ( 12+)= kN/m 活載： (12+)= kN/m 梁自重標準值 kN/m A～ C 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 =+= kN/m 活載 =板傳荷載 = kN/m 樓面梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 +墻傳荷載 =++= kN/m 活載 =板傳荷載 = kN/m （ 2） C～ D 軸間框架梁 屋面板傳給梁的荷載： 恒載： 5/82= kN/m 活載 ： 5/82= kN/m 樓面板傳給梁的荷載 ： 恒載： 5/82= kN/m 活載 ： 5/82= kN/m 梁自重標準值 kN/m C～ D 軸間框架均布荷載為： 屋面 梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 =+= kN/m 活載 =板傳荷載 = kN/m 樓面梁 恒載 =梁自重 +板傳荷載 +墻傳荷載 =+= kN/m 活載 =板傳荷載 = kN/m （ 3） D～ F 軸間框架梁 與 A～ C 軸間框架梁相同 （ 4） A 軸柱縱向集中荷載 頂層柱 恒載 =梁自重 +屋面 板傳荷載 +女兒墻自重 =()++5/81/2(+)+ = kN 活載 =屋面 板傳活載 =5/82= kN 標準 層柱 15 恒載 =梁自重 +樓面 板傳荷載 +墻自重 =()++5/81/2(+)+26+活載 =樓面 板傳 荷載 =5/82= kN （ 5） C 軸柱縱向集中荷載 頂層 柱 ： 恒載 =梁自重 +屋面 板傳荷載 =()+++5/8+(12+) = kN 活載 =屋面板傳荷載 =5/82+5/82+(12+)= kN 標準 層 柱 ： 恒載 =梁自重 +樓面 板傳荷載 +墻自重 =()+++5/8+(12+ )+(+)/2+ = kN 活載 =樓面板傳荷載 =5/82+5/82+(12+) = kN 由于該建筑所選框架屬對稱結(jié)構(gòu)，故 A 柱與 F 柱、 C 柱與 D 柱的所受荷載相同。m 12/2qlM DC ? = kNm CD 跨中 8/2qlM ?? = 22 /8= kNm CD 跨中： 8/2ql? =22 /8= kN 34 活載標準值作用下的剪力的計算： （ 1） 梁剪力的計算： AC跨： 頂層： lMMqlV AC /)(2/ 右左?? =+()/= kN 2//)(CA qllMMV ?? 右左 = kN 四層： lMMqlV AC /)(2/ 右左?? = +()/= kN 2//)(CA qllMMV ?? 右左 = kN 三層： lMMqlV AC /)(2/ 右左?? =+()/= kN 2//)(CA qllMMV ?? 右左 = kN 二層： lMMqlV AC /)(2/ 右左?? =+()/= kN 2//)(CA qllMMV ?? 右左 = kN 底層： lMMqlV AC /)(2/ 右左?? =+()/= kN 2//)(CA qllMMV ?? 右左 = kN CD跨： 頂層： lMMqlV CD /)(2/ 右左?? = 2/ql =2/2= kN 2//)(DC qllMMV ?? 右左 = 2/ql? = kN