【正文】 給水PH值≥7；爐水溶解固形物3500 mg/L。/h已知2原水（進(jìn)水）總硬度mmol/L已知3軟化水（出水）硬度mmol/L已知水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)≤4離子交換劑選定0017強(qiáng)酸陽離子樹脂5軟化速度m/h查上表計(jì)算指標(biāo)256交換器計(jì)算面積m178。次)查上表20軟化供水量m179。②鈉離子交換器至少有一臺(tái)再生備用。4還原一次衡鹽液池容積m179。本設(shè)計(jì)就采用熱力除氧的方法。 除氧設(shè)備耗氣量計(jì)算當(dāng)除氧器設(shè)有排氣冷卻時(shí)，除氧器氣中的蒸氣損失量約為除氧器總耗氣量的1%。 汽水系統(tǒng)主要管道管徑的確定1 . 市政給水管徑的確定市政給水的總流量，即為鍋爐房最大用水水量。分氣缸接管：進(jìn)氣管D159，生產(chǎn)D1505，采暖D1505，通風(fēng)D1334，生活D593，二次蒸氣D763，壓力表D253。3. 在鍋爐排污管上應(yīng)安裝快速排污閥。第二回程和第三回程轉(zhuǎn)煙室構(gòu)成了前煙箱，此出煙煙溫已低500℃。蒸氣鍋爐也達(dá)到最大的汽化空間，加之后部加上隔板導(dǎo)致循環(huán)水流經(jīng)回燃室的高溫表面，使之合理均勻傳熱。根據(jù)此要求所取得的漏風(fēng)系數(shù)和空氣過剩系數(shù)如下表。干燃?xì)? 則實(shí)際空氣量為干空氣 / Nm179。代數(shù)值計(jì)算得：＝ ＝ ＝ Nm179。 / Nm179。干燃?xì)?。＝＝?Nm179。 / Nm179。 / Nm179。/Kg； ——燃?xì)獾钠骄▔喝莘e比熱，KJ/Nm179。干燃?xì)猓? da——空氣的含濕量，Kg/Nm179。其中表13　熱量計(jì)溫度試算表t13001400150016001700180019002000210022002300當(dāng)＝，tg＝ta＝20℃時(shí)，用MATLAB模擬與t的6次多項(xiàng)式系數(shù)如下：p ＝[ ]104分別代入t＝[1900，1913]，步長(zhǎng)為1進(jìn)行對(duì)應(yīng)求解，并確定＝1912℃。即——煙氣的焓，KJ/Nm179。煙氣焓溫表表15　煙氣焓溫表煙氣焓溫表t℃IRO2I0N2I0H2OI0fI0aIf＝I0f+(ɑ1)I0aVRO2＝V0N2＝V0H2O＝IRO2+V0a＝V0Cata+ɑ＝CRO2VRO2CN2V0N2CH2OV0H2OI0N2+CaV0IftRO2CRO2tN2CN2tH2OCH2OI0H2OtaCadaCH2OCH2OtatRO2tN2tH2Otata100170126820035830039340050067260070080090094281000221913941712140711001200169813001400324115003504216627511600296823441700180043112646190020004848296438682990表16　鍋爐熱平衡及燃料消耗計(jì)算表序號(hào)名稱符號(hào)單位公式數(shù)值1燃料低位發(fā)熱量KJ/Nm179。/s鍋爐熱平衡計(jì)算4保溫系數(shù)鍋爐熱平衡計(jì)算5爐膽出口過剩空氣系數(shù)選取6爐膽漏風(fēng)系數(shù)選取07冷空氣溫度℃選取308冷空氣焓KJ/Nm179。23計(jì)算誤差%2(螺紋管)結(jié)構(gòu)特性表18　第一管束結(jié)構(gòu)特性序號(hào)名稱符號(hào)單位公式數(shù)值1螺紋管節(jié)距mm已知452螺紋管槽深mm已知23螺紋管的內(nèi)徑mm已知4螺紋管的根數(shù)已知785光管的內(nèi)徑mm無光管06光管的根數(shù)無光管07拉撐管的內(nèi)徑mm已知8拉撐管的根數(shù)已知09螺紋管煙道流通面積m178。(螺紋管)熱力計(jì)算表19　第一管束熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式數(shù)值1入口煙溫℃爐膽傳熱計(jì)算9602入口煙焓KJ/Nm179?！?6熱有效系數(shù)《查燃?xì)馊加湾仩t》表52137總傳熱系數(shù)KW/m178。14光管傳熱面積m178。11平均煙氣溫度℃12工質(zhì)溫度與管壁溫差℃404013管壁溫度℃23014大端溫差℃15小端溫差℃10306016對(duì)數(shù)溫差℃17平均煙氣流速m/s18煙氣的普郎特?cái)?shù)查煙氣物理特性表19煙氣運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)m178。按查焓溫表42管束平衡熱量KJ/Nm179。/h；燃?xì)獾臀话l(fā)熱量 QL＝ KJ/Nm179。KW/m178。（2）確定環(huán)形通道寬度及空氣實(shí)際流速va。 取按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式628計(jì)算大直徑孔口數(shù)目。按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式611式計(jì)算小孔直徑，α＝90176。利用引風(fēng)機(jī)克服全部煙道、受熱面、除塵設(shè)備的阻力，使煙道和爐膛在負(fù)壓下工作。磚的長(zhǎng)度方向應(yīng)與氣流方向平行，以減少阻力；G、為考慮煙道出灰，并應(yīng)配制足夠的清灰入孔。450mm，出口尺寸350mm350mm。2）漸擴(kuò)管出口煙速確定。所以：H＝(4 )/ B4＝()/＝，取高度H4＝550mm，則斷面積F4＝+ H4B4＝+＝ m2。 鍋爐外煙道阻力計(jì)算鍋爐煙氣系統(tǒng)的阻力，包括爐膛負(fù)壓，即從爐膛開始沿?zé)煔饬鲃?dòng)方向順序把各受熱面煙道和煙囪等部分阻力分別計(jì)算出來。/s查特性表10059螺紋管雷諾數(shù)10縱向沖刷管流阻系數(shù)11縱向沖刷管管阻力系數(shù)zx12動(dòng)壓頭hdPa13縱向沖刷阻力△hzxPazx hd14管束縱向截距S1mm幾何尺寸8515管事橫向截距S2mm幾何尺寸7416截面突變比值F小/F大＝()17截面突然縮小阻力系數(shù)大/小《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖81118管束入口局部阻力△hjb1Pa大/小hd19截面突然擴(kuò)大阻力系數(shù)小/大《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖81120管束出口局部阻力△hjb2Pa小/大hd21積灰修正系數(shù)KPa《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖8322鍋爐管束阻力△hgs1PaK(△hzx+△hjb1+△hjb2)2）第二管束阻力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或根據(jù)數(shù)值1煙氣平均容積VyNm3/Nm熱力計(jì)算2煙氣有效流通截面積Fm2熱力計(jì)算3煙氣進(jìn)口溫度?39。1） 鍋爐出口至引風(fēng)機(jī)阻力表25　鍋爐出口至引風(fēng)機(jī)阻力計(jì)算序號(hào) 名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)值來源結(jié)果1900彎管阻力（2個(gè)）900彎管阻力系數(shù)ξ90根據(jù)選擇的材料取值動(dòng)壓頭hd1Pav＝， ?＝2240C， 查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84672個(gè)900彎管阻力△h90Pa2ξ90 hd1＝2672摩擦阻力煙氣溫度?y℃熱力計(jì)算224煙道截面Fm2F1＝＝煙氣速度Vym/sVy＝V1通道長(zhǎng)度Lm幾何尺寸當(dāng)量直徑ddlmddl＝d0. 40摩擦阻力系數(shù)λ《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計(jì)》表64摩擦阻力△hmPaλLhd1 /ddl＝67/3圓形擴(kuò)散管面積比Fx/Fd――阻力系數(shù)ξ《燃油燃?xì)饧板仩t房設(shè)計(jì)》表65漸擴(kuò)管阻力△hFPa△hF＝ξhd14引風(fēng)機(jī)入口處轉(zhuǎn)動(dòng)擋板阻力動(dòng)壓頭hdPa同上67擋板全開時(shí)阻力系數(shù)ξ取值擋板阻力△hjbPahdξ＝5鍋爐出口至引風(fēng)機(jī)總阻力△h1Pa△h90+△hm+△hF+△hjb＝++2） 引風(fēng)機(jī)出口至煙囪阻力表26　引風(fēng)機(jī)出口至煙囪阻力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)值來源結(jié)果1引風(fēng)機(jī)出口階梯形擴(kuò)散管煙氣溫度ty℃給定224煙氣流速vym/sv3＝動(dòng)壓頭hdPa查《鍋爐及鍋爐房設(shè)備[4]》圖84小斷面截面積fm2H4B4＝ 大斷面截面積Fm2前面已算擴(kuò)散角度Tan(α/2)＝(b1b2)/2/L＝()/2/完全沖擊系數(shù)216。首先選取煙速為10 m/s，計(jì)算出斷面積為＝＝ m2。煙速 v3＝＝ m/s。1）鍋爐出口煙速確定。如為矩形，應(yīng)盡量采用正方形。本設(shè)計(jì)中由于采用高質(zhì)無污染的氣源作為燃料，并且通過爐膛鍋爐管束的熱交換，有效地降低了鍋爐出口的煙溫（詳見熱平衡計(jì)算）因此，本設(shè)計(jì)采用直接排溫的方式，節(jié)省了過熱器、省煤器等附件。（8）按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式632式計(jì)算燃?xì)馑璧膲毫Α＿@一間距相當(dāng)于＝，因而合理。（4）按《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》式620計(jì)算煅燒器前所需要的空氣壓力Ha。），則：?。?00 mm。干；空氣溫度 Ta＝303K；燃?xì)鉁囟?Tg＝303K；過剩空氣系數(shù) α＝。第一管束熱力計(jì)算107425第二管事吸收熱量KJ/Nm179。燃燒產(chǎn)物計(jì)算29三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/MPam30飛灰輻射減弱系數(shù)1/MPam0031氣體介質(zhì)吸收力1/MPam32煙氣黑度33溫度比34煙氣輻射放熱系數(shù)KW/m178。（光管）熱力計(jì)算表21　第二管束熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式數(shù)值1入口煙溫℃第一管束熱力計(jì)算2入口煙焓KJ/Nm179。10742用作圖法求解出口煙溫：圖2　作圖法求解出口煙溫（光管）結(jié)構(gòu)特性表20　第二管束（光管）結(jié)構(gòu)特性序號(hào)名稱符號(hào)單位公式數(shù)值1螺紋管節(jié)距mm已知452螺紋管槽深mm已知23螺紋管的內(nèi)徑mm已知4螺紋管的根數(shù)已知565光管的內(nèi)徑mm無光管06光管的根數(shù)無光管07拉撐管的內(nèi)徑mm已知8拉撐管的根數(shù)已知09螺紋管煙道流通面積m178。11平均煙氣溫度℃60563065512工質(zhì)溫度與管壁溫差℃606013管壁溫度℃25014大端溫差℃77015小端溫差℃6011016016對(duì)數(shù)溫差℃17平均煙氣流速m/s18煙氣運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)m178。14光管傳熱面積m178。按＝: ,其中1573916火焰絕對(duì)平均