亞都賓館設計畢業(yè)設計-文庫吧在線文庫
【正文】 M23 11MV2左MV2右MV113113跨間M12 M23 11MV2左MV2右M171V跨間M12 M23 注：表中M1M23分別為12跨、CE跨和EF跨的跨間最大正彎矩值。N177。N177。N177。N177。N177。N177。N177。N177。N177。N177。N177。N177。柱底M40177。柱底M177。4506柱底M177。柱底M177。柱底M177。3245柱底M177。柱底M177。14711471柱底M177。柱底M177。柱底M177。柱底M177。柱底M177。此外，+，對結構設計不起控制作用，故不予考慮。由于荷載和結構對稱，故計算時可用半框架。風荷載作用下G軸框架各層柱端彎矩及剪力計算表邊柱(4柱)層次hi/mVi/KN∑Di/(KN/m)Di/(KN/m)Vi(4)/KNKyMb/Mu/111774861448310177486144839 177486144838 177486144837 177486144836 177486144835 177486144834 177486144833 17748614483215530694371 1100428913134089044346風荷載作用下G軸框架各層柱端彎矩及剪力計算表中柱(3柱)層次hi/mVi/KN∑Di/(KN/m)Di/(KN/m)Vi(3)/KNKyMb/Mu/111774867426010 177486742609 177486742608 177486742607 177486742606 177486742605 177486742604 177486742603177486742602 155306682161 110042461081340890126099 風荷載作用下G軸框架各層梁端彎矩及剪力計算表12跨或34跨梁23跨梁層次柱端待分配彎矩之和/()Ml/()Mr/()Vb/KNMl/()Mr/()Vb/KN111098 76543211風荷載作用下G軸框架各層柱軸力計算表134跨梁端剪力23跨梁端剪力邊柱軸力中柱軸力層次Vb/KNVb/KNN/KNN/KN11109876543211注:表中柱軸力中的負號表示拉力,當為左風時,左側兩根柱為拉力,對應的右側兩根柱為壓力. 豎向荷載作用下框架受載總圖 從結構布置圖可知：屋蓋和樓蓋的梁格將板劃分為雙向板體系。 橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi/KN∑Di/(KN/m)△ui/muT/mhi/mθe=△ui/hi118528081085280898528088852808785280868528085852808485280838528082696720151147211718328 對第G軸線橫向框架內力計算。1～1C4056跨250750780032500 67跨250750270032500 78跨250750780032500 2～11C3056跨250 75078003000067跨250 75027003000078跨250 750780030000 柱截面特性計算表層數混凝土強度梁編號截面寬b/mm截面高h/mm柱高h/mm混凝土彈性摸量Ec/Pa截面慣性矩I/mm4線剛度i/相對線剛度I39。 結構選型根據旅館建筑功能的要求，本結構設計采用鋼筋混凝土框架結構體系根據建筑功能要求及建筑物可用的占地平面地形，本設計為雙向抗側力體系，施工方案采用梁、板、柱整體現澆方案。 4. 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算。：；,走廊、樓梯、 KN/M2三、建筑設計說明 亞都賓館位于四川省成都市市區(qū)商業(yè)街，共有11層，共有客房240間。；177。粉質粘土層： 重度γ=19KN/M3 地基承載力標準值Fk=150Kpa Es= C。4. 抗震設防烈度。（2）層數： 11層（3）標準層采用3跨內走廊式。 該地區(qū)氣溫日差較小，夏季悶熱時間長，冬季很少降雪，平均相對濕度70—80%，基本風壓w0=。精密卵石層： 其下為中心密實卵石層 重度γ=20KN/M3 地基承載力標準值Fk=300Kpa 7. 資料集。相當于絕對標高現場確定，室內外高差450mm。為滿足客房住宿，本設計在沿續(xù)U形設計的采光通風優(yōu)勢，同時將其優(yōu)勢更加發(fā)揮設計成了倒山字行的建筑，倒山字形建筑一方面有利于布置更多房間同時它不會影響到采光通風。 7. 框架梁柱的截面設計。樓蓋均采用現澆鋼筋混凝土結構，樓板厚度取為120mm，各層梁板柱混凝土強度等級為C30，1層、底層柱為C40。 橫梁線剛度的計算表類別層次Ec/（N/m m2）B*h/mm*m m//m m4L/mm//////N/mm邊跨梁1132500250*7507800230000250*750780031130000250*7507800走道梁1132500250*7502700230000250*750270031130000250*7502700柱線剛度的計算表層次hc/m mEc/（N/m m2）B*h/mm*m m//m m4//1480032500800*8001480032500800*8002450030000800*800311360030000800*8001. 中框架柱側移剛度計算 Di=αc (1) 一般層（= ,α=）1) 邊柱==； αc==2) 中柱== ； αc==（2）第2層1） 邊柱 ==； αc==2）中柱== ； αc==（3）第1層1） 邊柱 == αc==2） 中柱== ； αc==（4）第1層（= ,α=）1） 邊柱 == αc==2） 中柱== ； αc==計算結果詳見下圖：表：中框架柱側移剛度D值層次邊框（16）中框（8）∑DikαcDi1kαcDi21443461260991718328189134610851147229437682166967203 14483742608528084111448374260852808由表可見, ∑D1/∑D2=, ∑D2/∑D3=。 2）計算結果橫向水平地震作用下，G軸框架邊柱柱端彎矩和剪力計算結果，中柱計算結果見表。q2= KN/m=q2′= KN/m=PP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板自重和女兒墻等的重力荷載。柱軸力可由梁軸剪力和節(jié)點集中力疊加得到。M以下部受拉為正，V以向上為正。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。（2）框架梁內力組合：本例考慮了四種內力組合，+，+（SQK+SWK），++。/(KN/m)P1/KNP2/KN11()()()()3～10 21 1 注:表中括號內數值對應于屋面雪荷載作用情況. 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。 風荷載作用下框架層間剪力及側移計算層次Fk/KNVi/KN
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