【正文】 內回流L270—703703L合計319874+L—————338106+703L出方汽油37875719975—煤油44208793950—輕柴40083829937—重柴30292841310—816重油163242930348—887水蒸氣4174—3023—內回流L933—933L二中循環(huán)——————合計319874+L—————298106+933L由熱平衡得：338106+703L=106+933L L=170870Kg/h=液相負荷： L22=170870/+98=303m3/h氣相負荷： V22=nRT/p=(375+285+184+231+) （+273）/=48518 m3/h 第26塊塔板氣、液相負荷表2912 第26層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJ此部分計算參考《塔的工藝計算》（第五章）。差得臨界溫度Tc=456℃=853℉已知操作溫度T=℃=530℉查圖1431得其動態(tài)σk=220dyn/cm，所以其動態(tài)表面張力為：σ=σk/k=220/= 最大允許氣體速度Wmax按式（31）（《塔的工藝計算》）計算Wmax， (31) 適宜的氣體操作速度Wa由于系統(tǒng)輕微起泡，所以Ks=；由于所選板間距Ht=，所以K=；由式32計算塔板氣相空間橫截面積與適宜氣體操作速度Wa=K 塔板上浮閥的開孔率Ф按式 Ф (313)=（）100%=% 確定浮閥數(shù)由式（314）得閥孔總面積： Fh=FФ%=%= m2 (314) 由式（315）得浮閥數(shù)N： (dh一般取39103m)[塔的工藝計算] = =2907（個） （315） 溢流堰及降液管的決定 決定液體在塔板上的流動形式根據(jù)《塔的工藝計算》表53,雙溢流塔板對本操作是最適合的。Ks==（34）由式35A得Vd=103 塔徑初算 基本操作數(shù)據(jù)的確定以常壓塔氣液相負荷最大的板二中抽出板（第22層）上實際通過的氣液負荷為依據(jù)，其基本操作數(shù)據(jù)和物性如下表項目負荷體積流率密度粘度表面張力操作條件m3/hm3/sKg/m3Pah1MPa℃氣相液相入方進料315700355——汽提蒸汽3265—4203316—內回流L892—837837L合計318965+L—————335106+837L出方汽油378757193321109—煤油442087933321083—輕柴400838293321067—重柴302928413321063—重油163242930348—887水蒸氣4174—3323135—內回流L8923321042—1042L合計318965+L—————320106+1042L由熱平衡得：335106+837L=320106+1042L L=73170Kg/h=液相負荷： L31=73170/892+98+163242/930=氣相負荷： V31=nRT/p=(181+) （332+273）/172=12419 m3/h 全塔氣、液相負荷圖根據(jù)以上計算，統(tǒng)計第111122231塊塔板氣液相負荷列表如下表210，作全塔氣液相負荷分布圖，見附錄三。h1MPa℃氣相液相入方進料315700355——汽提蒸汽5736—4203316—內回流L821234—590590L合計321076+L—————342106+590L出方汽油37875719242895—煤油44208793242858—輕柴40083829250—648重柴30292841310—816重油163242930348—887水蒸氣5736—2422954—內回流L821242849—849L二中循環(huán)——————合計321076+L—————310106+849L由熱平衡得：342106+590L=310106+849L L=123552Kg/h=585Kmol/h液相負荷： L17=123552/821+98=氣相負荷： V17=nRT/p=(375+285+298+585) （242+273）/=39919 m3/h 第18塊塔板氣、液相負荷由熱平衡得：338106+619L=106+870L L=116342Kg/h=537Kmol/h液相負荷： L18=116342/829+98=238m3/h氣相負荷： V18=nRT/p=(375+285+231+537) （250+273）/166=37405 m3/h 第19塊塔板氣、液相負荷表2910 第19層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJh1MPa℃氣相液相入方進料315700355——汽提蒸汽6702—4203316—內回流L72840—280280L合計322402+L—————346106+280L出方汽油37875719118611—煤油44208793180—448輕柴40083829250—648重柴30292841310—816重油163242930348—887水蒸氣6702—1182200—內回流L728118611—611L一、二中循環(huán)——————+合計322402+L—————298106+611L由熱平衡得：346106+280L=298106+611L L=145015Kg/h=1436Kmol/h液相負荷： L2=145015/728+98=297m3/h氣相負荷： V2=nRT/p=(375+372+1436) （118+273）/157=44254 m3/h 第8塊塔板氣、液相負荷表294 第8層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJ 塔頂溫度校核塔頂冷回流溫度t0=40℃,其焓值hll0,t1=180KJ/Kg；t1=110℃，回流（汽油）蒸汽的焓hvl0,t1=600KJ/Kg；塔頂回流量 L0=Q/（hvl0,t1 hll0,t1）=106/（600180）=106190Kg/h塔頂油氣量 （106190+37875）/101=1426Kmlo/h塔頂水蒸氣 6702/18=372Kmol/h塔頂油氣分壓 1426/（1426+372）=作汽油平衡氣化100%點的PT線，℃，則115=℃，與原假設110℃很接近，故認為原假設是正確的。Kg1熱量106/KJ 塔底溫度取塔底溫度比汽化段溫度低7℃，即3557=348℃ 塔頂及側線溫度假設與回流分配 假設塔頂及各側線溫度參考同類裝置的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，假設塔頂及各側線溫度如下：塔頂溫度 110℃煤油抽出板溫度 180℃輕柴抽出板溫度 250℃重柴抽出板溫度 310℃ 全塔回流熱按以上假設溫度作全塔熱平衡見下表272表272 全塔熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJkg1熱量106/KJ塔頂采用兩級冷凝冷卻流程。ASTM體積/%01030507090100ASTM溫度/℃102ASTM溫差/℃—35EFV溫差/℃—10EFV溫度/℃同理可得各側線產(chǎn)品常壓EFV數(shù)據(jù)（2） 煤油常壓ASTM轉EFVASTM體積/%01030507090100ASTM溫度/℃192EFV溫度/℃———其中ASTM 10%70%斜率S=（3） 輕柴油常壓ASTM轉EFVASTM體積/%01030507090100ASTM溫度/℃239269EFV溫度/℃279281———其中ASTM 10%70%斜率S=（4） 重柴油常壓ASTM轉EFVASTM體積/%01030507090100ASTM溫度/℃322EFV溫度/℃338340———其中ASTM 10%70%斜率S= 臨界溫度以汽油為例，臨界性質（臨界壓力和臨界溫度）、焦點性質（焦點壓力和焦點溫度）計算方法相同。 物料衡算如下表15所示，做物料衡算。C后進入常壓塔第31層塔盤上進行分餾。，見表13.表13 長慶原油切割方案實沸點數(shù)據(jù)產(chǎn)品實沸點蒸餾數(shù)據(jù) ℃0%10%30%50%70%90%100%汽油45788998102111150煤油136174182191200210250輕柴220255265272279289320重柴280310322329335345380重油328——————將上表的實沸點數(shù)據(jù)轉換為相應的恩氏蒸餾，得到產(chǎn)品的部分規(guī)格，見表14.表14 大慶原油常壓切割方案及產(chǎn)品性質產(chǎn)品TBP切切割點℃TBP沸程℃收率，%密度g/cm3恩氏蒸餾溫度℃體積分數(shù)質量分數(shù)0% 10% 30% 50% 70% 90% 100%汽油14345150 102 煤油235136250 192 輕柴300220320 269 重柴354280380 322 重油—328— — — — — — — 工藝流程 裝置特點(1) 本裝置不設初餾塔，只設一個常壓塔和一個汽提塔，設備投資小。(3) 中華人民共和