【正文】 冷卻器。后者以進入汽輪機的蒸汽量 D0 為定值，計算能發(fā)出多少電功率，汽輪機制造廠多用此方法。j?（3） 凝汽流量（或 ）新汽耗量 D0 的計算，或汽輪機功率的計算。8．給水熱力除氧的原理是什么？根據(jù)熱力除氧原理對除氧器的結(jié)構(gòu)有那些主要要求？答：給水熱力除氧的原理：熱除氧的原理是以亨利定律和道爾頓定律為基礎(chǔ)。（6） 定壓運行除氧器應具有靈敏可靠的自動壓力調(diào)整裝置，以保證除氧器壓力穩(wěn)定。當采用除氧器前置連接方式時，此時該級抽汽至除氧器的那部分抽汽雖仍要節(jié)流，但至高壓加熱器的那部分抽汽未被節(jié)流，所以作為整個一級加熱器，給水最后仍能加熱到接近該級抽汽壓力下的飽和溫度，而與除氧器的蒸汽被節(jié)流無關(guān)。定壓運行除氧器鑒于機組低負荷時除氧器效果急劇惡化，如進水溫度低，水的霧化不好，或細流工況被破壞，因而在汽輪機回熱系統(tǒng)設(shè)計時，往往有意把凝結(jié)水在除氧器中的焓升取得比其它低壓加熱器小很多，致使除氧器的工作壓力與相鄰的低壓加熱器的抽汽壓力很接近，既不是把除氧器作為一級獨立的加熱器看待。14．除氧器為何要并列運行？其溫度、壓力、和水位的波動對運行有何影響？答：對采用切換母管制主蒸汽系統(tǒng)的電廠各臺除氧器一般均為定壓運行除氧器，它們之間也要進行并聯(lián)運行。這種熱能回收的熱經(jīng)濟性計算，屬于既有熱量、又有工質(zhì)進入熱力系統(tǒng)時引起原則性熱力系統(tǒng)方案比較計算的類型。即獲得的擴容蒸汽量是靠排污水的能位貶值（壓降）來實現(xiàn)的（能位貶值用來使部分排污水變成蒸汽） ，能位貶值愈厲害，得到的擴容蒸汽量越多，此時蒸汽的質(zhì)量愈差，因此在排污水的利用上，可通過對回收工質(zhì)的數(shù)量與質(zhì)量方面的要求來選擇擴容器的壓力；此值即為最佳值。計算時忽略新汽和抽汽管道的壓降和散熱。98.,???p 解：若同時考慮 .0,???p 根據(jù)兩個加熱器的能量平衡關(guān)系可得方程 ,2111, )(hh??? ,21,2 )()( ch 把各參數(shù)的焓值代入上兩式得 ?? )()(2 ???? 從上式解得 = =? 則機組的汽耗率為 mgc hhhd ?)]()())(1[(3020211020 ??? )]()93(94.)23().[( 6 ????????=[kg/] 則熱耗率為 　q 0=d0(h0hr1,)= (=[kj/] 混合式加熱器由于抽汽管道的散熱損失引起機組的熱耗率的相對變化為: 10%|0|%1||0, ?????=%25．國產(chǎn) 31257 型汽輪發(fā)電機組在額定工況時：p 0=、t 0=435℃、pc=、 mg=，其回熱系統(tǒng)及汽水焓值如下圖所示。 解 ：根據(jù)端差可算出兩級加熱器的出口焓值為: 　h r1,= kj/kg hr2,= kj/kg 根據(jù)表面式加熱器及凝汽器可列出熱平衡方程 ,21,1)(r???? ,2c ,212,1, )(crc hhh?? 把各參數(shù)的焓值代入上式得 ()= ()=,2? hrc,= + +(1 ) 從上式解得 = = hrc,=? 則機組的汽耗率為 mgchhd ??)]()()(1[(360202220 ???? )]()31(94.)3().[( 6 ??????=[kg/] 則熱耗率為 　q 0=d0(h0hr1,)= ()=[kj/] 機組的絕對電效率 =?el? (2) 根據(jù)兩個加熱器的能量平衡關(guān)系可得方程 ,212, )()( cr hh????? ,1, )rh 把各參數(shù)的焓值代入上兩式得 )()( 22? 370)( 從上式解得 = =? 則機組的汽耗率為 mgc hhhd ??)]()())([(62021010210 ????? )](0745.)29310()2391().[( 6 ???????????=[kg/] 則熱耗率為 　q 0=d0(h0hr1,)= ()=[kj/] 機組的絕對電效率 =?el?由上述計算結(jié)果看出:混合式加熱器熱經(jīng)濟性最高；疏水逐級自流入凝汽器的 表面式加熱器系統(tǒng)的熱經(jīng)濟性最差；疏水疏水泵打入加熱器出口的表面式加熱器系統(tǒng)熱經(jīng)濟性居于兩者之間。19．利用鍋爐排污水熱量或其它廢熱時，往往要排擠某級回熱抽汽而導致額外的冷源損失，此時汽輪機裝置效率如何變化？如何證明此時熱經(jīng)濟形是提高的？答：只從汽輪機的局部范圍看，因回收的熱量要計入汽輪機的熱耗，但它的質(zhì)量不及新蒸氣高，故機組總的熱功轉(zhuǎn)換效率 反會降低。17．鍋爐連續(xù)排污擴容器的壓力應如何確定？有無最佳值？答：蒸汽回收率 ，式中的分子是 1kg 排污水在擴容器內(nèi)的放熱量，它決定于汽包,blflblff hD????壓力與擴容器的壓力差。汽輪機凝結(jié)水經(jīng)過除氧稱為鍋爐給水；從上述敘述過程中既可看出生水、軟水、除鹽水、凝結(jié)水和給水水質(zhì)的差異。設(shè)法減小 ，可根據(jù)具體情況在技術(shù)上可考慮采用以下有關(guān)措施?)(gpHdv????進行改造：（1） 提高除氧器的安裝高度，用除氧器高位布置產(chǎn)生凈正壓頭 H 來防止給水泵汽蝕。除氧器滑壓運行的優(yōu)點：（1） 除氧器滑壓運行不僅提高了機組設(shè)計工況下運行的經(jīng)濟性，還顯著提高了機組低負荷運行中的熱經(jīng)濟性。裝余汽冷卻器可以回收排汽工質(zhì)損失，從而可使除氧器排汽量維持在較大數(shù)值，有利于除氧。 （2） 加熱蒸汽和要除氧的水一般應逆向流動，這樣可使給水充分加熱到工作壓力下的飽和溫度，使汽水所有接觸點都形成最大的不平衡壓差 p，以利于氣體析出，同時逆向流動還利于迅速?排走溢出的氣體。因為外置式蒸汽冷卻器既能降低加熱器的換熱溫差、減少不可逆損失、又能提高給水的溫度，故能提高機組的熱經(jīng)濟性。計算過程和步驟一般如下（1） 整理原始資料：當原始資料不夠直接和完整時，計算前必須進行適當?shù)恼砗瓦x擇假定以滿足計算需要。4． 表面式加熱器的上端差和下端差的范圍是多少？它的取值對發(fā)電廠的熱經(jīng)濟性有什么影響？ 答：我國的加熱器端差一般當無過熱蒸汽冷卻器時，端差為 =3—6℃,有過熱蒸汽冷卻器時 =1—2℃；??下端差一般推薦為 =5—10℃?機組的熱經(jīng)濟性隨加熱器端差的降低而增加，其原因是：當給水溫度一定而其他條件不變時，若減少端差，回熱抽汽壓力及其焓值都相應降低，故抽汽在汽輪機中的做功量隨之增大，凝汽做功量減少；當疏水引至下一級加熱器時，排擠下一級抽汽程度相對減少，因而提高了機組的熱經(jīng)濟性。具體分析疏水對抽汽量的排擠引起的功率變化，亦可采用 火 用 法分析疏水和凝結(jié)水混合時溫差大小所引起的 火 用 損大小。表面式加熱器的特點是，通過金屬壁換熱因有熱阻；所以加熱蒸汽凝結(jié)水的飽和溫度與加熱器出口被加熱水溫存在傳熱端差，從而增大了抽汽做功能力的損失，降低了電廠的熱經(jīng)濟性，端差越大，熱經(jīng)濟性降低越多。 解 ： 根據(jù)機組參數(shù),查水蒸氣表得 　h 1,=,=(1)當沒有回熱抽汽時 機組的絕對內(nèi)效率為 =,0 ?????mgcmgile??(2)采用回熱加熱時 由熱平衡方程得 ))(1)((1 ,1????chh 則機組汽耗率為 mgcel hhPDd??)](1)([360010 ???? = 095.)]2341(. ???? =[kj/()] 熱耗率 q0=d0(h0hfw)= ()=[kj/] 則 , ??le?故絕對電效率的變化為 =% 0%27.|8|%||, ????el當電功率 P=6000kw 時 D0=Pd0= 6000 103=(t/h)則進入加熱器的抽汽量為: =(t/h)??20．國產(chǎn) 31252 型汽輪機，p 0= 、t 0=435℃、p c=、t fw=164℃、 采用四級混合加熱器給水回熱。=3310kj/kg hc39。=3480 kj/kg hc=2185 kj/kg hc39。=2105kj/kg hfw= kj/kg hfw39。若將新汽壓力提高到 ，其它條件不變，?試求該機組熱耗率的相對變化。8．給水回熱加熱分配的焓降分配法和平均分配法是在什么假定條件下得到的?答：它們共同的假設(shè)條件為不考慮新蒸汽、抽氣壓損和泵功，忽略散熱損失。6．水回熱加熱能提高循環(huán)熱效率的根本原因是什么？答：給水回熱加熱能提高循環(huán)熱效率的根本原因是減少冷源損失。５．降低凝汽式發(fā)電廠的蒸汽終參數(shù)在理論上和技術(shù)上受到什么限制？凝汽器的最佳真空是如何確定的？答：雖然降低蒸汽終參數(shù)是提高機組熱經(jīng)濟性的一個很有效的手段,但它的降低卻受到理論上和技術(shù)上兩方面的限制。在實際工程中，要通過很復雜的技術(shù)經(jīng)濟比較后才能確定。當初參數(shù)提高時，它有不同的變化方向；riti??對蒸汽流量較大的大容量汽輪機， 提高， 降低很?。灰虼颂岣哒羝某鯀?shù)可以提高汽輪機的 。各部分損失的百分數(shù)用于表明各部分熱量損失的大小，而各項分效率表明各部分能量轉(zhuǎn)換或傳遞能量的完善程度。?4．簡述凝汽式電廠的熱經(jīng)濟指標中那幾個是主要的？它們之間的關(guān)系是什么？ 答：凝汽式發(fā)電廠的熱經(jīng)濟性指標主要的有: 汽耗 (量、率)、熱耗(量、率)、煤耗(量、率)和全廠毛、凈效率等。k 由飽和水蒸汽表查得 h’1=’1= kj/kg4） 鍋爐散熱引起的不可逆損失；可通過保溫等措施減少不可逆性。8．差是造成換熱過程中不可逆損失的原因，所以應盡量減少傳熱溫差，試以發(fā)電廠熱力過程、熱力系統(tǒng)和熱力設(shè)備結(jié)構(gòu)上的實際說明如何利用這一原理來提高熱經(jīng)濟性的。故熱效率和 火 用 效率的計算標準不同，故其計算結(jié)果也會不同。因此，兩種方法所揭示出來的實際動力裝置不完善性的部位、大小、原因是不同的。因此對發(fā)電廠熱功轉(zhuǎn)換效果作出全面的評價，必須建立在熱力學第一定律和第二定律 的基礎(chǔ)之上。 火 用 方法是以熱力學第一，第二定律為依據(jù)，不僅考慮能量的數(shù)量平衡關(guān)系，也考慮循環(huán)中不可逆性引起作功能力損失的程度。4．對同一熱力過程，用熱量法和 火 用 方法進行計算，其熱效率和 火 用 效率為什么會不一樣？試以節(jié)流過程為例說明。答：1）有溫差的換熱過程 火 用 損失 )()1()( qbaenqbenqaen dTdTE????? = [kj/kg]sTenbben??)((熵增 [kj/])((bqbds??2）有壓降的絕熱節(jié)流過程 　 火 用 損 [kj/kg]pARTEen?1l 　熵增 [kj/]s??1l3） 兩種介質(zhì)混合過程 火 用 損 =Ten[(m1+m2)Smixm1s1m2s2](kj/kg)E? 熵增 (m1+m2)Smixm1s1m2s2 [kj/]?s7． “傳熱溫差越大， 火 用 損越大 ”，這和傳熱學中“ 傳熱溫差越大，傳熱效果越好” 是否矛盾？為什么？答：不矛盾。 2’——汽輪機理想排汽焓和實際排汽焓 5’——泵出口的理想給水焓和實際給水焓10．熱力發(fā)電廠主要有哪些不可逆損失？怎樣減少這些過程的不可逆損失以提高熱經(jīng)濟性？答：主要不可逆損失有1） 鍋爐內(nèi)有溫差換熱引起的不可逆損失；可通過爐內(nèi)打礁、吹灰等措施減少熱阻減少不可逆性。0???71320?（2）同溫限卡諾循環(huán)熱效率為=1(+273)/(435+273)=（3）對卡諾循環(huán)：熵增為 kgjhs ./39。2．回熱與回熱再熱實際循環(huán)熱效率及其它一些熱經(jīng)濟指標的計算有何異同之處？答：機組采用回熱再熱與只采用回熱時的熱經(jīng)濟指標計算其不同點就是在機組的焓降中增加了中間再熱量 ，計算式的其它表達方式完全相同。7．試以汽輪機理想焓降 H0，凝汽器熱損失 qca=hcahwc和 ri、 g、 m表示簡單凝汽式汽輪?機組的熱耗率 q0，說明 q0與上面各因素的關(guān)系。pb?　　 解： 根據(jù)鍋爐和汽輪機參數(shù)，從水蒸汽表和焓熵圖查得 h0=3306kj/kg hfw= 汽輪發(fā)電機組的熱耗率為 q0=d0(h0hfw)= ()=[kj/]? 則發(fā)電廠的熱耗率為 =[kj/]pbcp?0? 發(fā)電廠熱效率 = =3600/qcp=3600/= 發(fā)電標準煤耗量 = 1000/=[g 標準煤/]cpsb??? 又 leb 故該機組的絕對電效率為 =??14．某電廠燃用 Ql=20515kj/kg 的煤，B= 103t/a，發(fā)出電量　W=200 106(kw/a)，廠用??電率 =，試求供電的標準煤耗率 。（2）提高蒸汽的初壓力，除使設(shè)備壁厚和零件強度增加外，主要受汽輪機末級葉片容許最大濕度的限制。由此可見，對于每一個中間再熱后的溫度都相應存