結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理課程設(shè)計(jì)-文庫吧在線文庫
【正文】 D62—2004）第511條：最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，并按混凝土和箍筋共同承擔(dān)不少于60%；彎起鋼筋承擔(dān)不超過40%，并且用水平線將剪力設(shè)計(jì)值包絡(luò)圖分割為兩部分。為方便計(jì)算，斜截面內(nèi)縱筋配筋百分率及截面有效高度可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，計(jì)算如下： 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第5現(xiàn)取取此時(shí)，箍筋配筋率，故不滿足規(guī)范要求。擬彎五排鋼筋。3該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6440mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)l的橫坐標(biāo)6094mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。上述2N2N2N3和2N4鋼筋彎起點(diǎn)形成的抵抗彎矩圖都接近于彎矩包絡(luò)圖，其彎起鋼筋彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)與充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)的差，故不需進(jìn)行彎起鋼筋的進(jìn)一步調(diào)整。6條：計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面杭剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：①. 距支座中心h/2處截面；②. 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；③. 錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；④. 箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；⑤. 構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。②. 斜截面抗剪承載力復(fù)核 B處正截面上的剪力及相應(yīng)的彎矩計(jì)算如下： B處正截面有效高度h0=1417mm=，則實(shí)際廣義剪跨比m及截面投影長度c分別為： 將要復(fù)核的斜截面如圖342B所示： 圖342B 第一排彎起鋼筋彎起處的截面抗剪承載力計(jì)算圖示 則復(fù)核的斜截面BB’斜截面（虛線表示），斜角為：。D. 第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面①. 選定斜截面頂端位置 第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面的橫坐標(biāo)為x=9750－2642=7108mm，正截面有效高度h0=1417mm。 斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有625（2N2N2N3），相應(yīng)的主配筋率p為：配箍率（）為： 與斜截面相交的彎起鋼筋有2N4（225）、2N5（220）。 使用階段裂縫寬度驗(yàn)算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第6第6這是受壓區(qū)高度需重新確定： 則可得受壓區(qū)高度x： 開裂截面慣性矩為： T形梁的全截面換算截面面積為： 受壓區(qū)高度為： 全截面慣性矩 為：2) 計(jì)算開裂構(gòu)件的抗彎剛度 全截面抗彎剛度 開裂截面抗彎剛度 全截面換算截面受拉去邊緣的彈性抵抗彎矩為 全截面換算截面的面積矩為 塑性影響系數(shù)為 開裂彎矩為 開裂構(gòu)件的抗彎剛度為 3) 受彎構(gòu)件跨中截面處長期撓度值 短期荷載作用效應(yīng)組合下跨中截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，結(jié)構(gòu)自重作用下跨中截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值。提高了自己的理論分析能力和設(shè)計(jì)能力，熟悉了并掌握了一定的計(jì)算機(jī)應(yīng)用能力和，培養(yǎng)了利用所學(xué)知識分析和解決實(shí)際工程問題的能力，為以后的學(xué)習(xí)和工作奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 根據(jù)《公路橋規(guī)》對預(yù)拱度設(shè)置的規(guī)定，得到梁跨中截面處的預(yù)拱度為 通過本次課程設(shè)計(jì)，我對于鋼筋混凝土簡支T型梁的設(shè)計(jì)有了一定的了解，對所學(xué)的《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》課程有了較深的理解。3條：受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的撓度值，乘以撓度長期增長系數(shù)ηθ。2條的要求。②. 斜截面抗剪承載力復(fù)核 F處正截面上的剪力及相應(yīng)的彎矩計(jì)算如下： F處正截面有效高度h0=1384mm=，則實(shí)際廣義剪跨比m及截面投影長度c分別為： 將要復(fù)核的斜截面如圖342F所示：圖342F 第四排彎起鋼筋彎起處的截面抗剪承載力計(jì)算圖示 則復(fù)核的斜截面FF’斜截面（虛線表示），斜角為：。將上述計(jì)算值代入式：則得到DD’斜截面抗剪承載力為： 故第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面抗剪承載力滿足設(shè)計(jì)要求?，F(xiàn)取，則得到選擇的斜截面頂端位置C（圖342C）的橫坐標(biāo)為x=8250－1432=6818mm。 斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有225（2N1），相應(yīng)的主配筋率p為：配箍率（）為： 與斜截面相交的彎起鋼筋有2N2（225）、2N3（225）。2根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第9該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為9082mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)n的橫坐標(biāo)8671mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。第三排彎起鋼筋的水平投影長度為lsb3： 第三排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中心的距離為：第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為： 4) 第四排彎起鋼筋第四排彎起鋼筋最大剪力：第四排彎起鋼筋的面積：（初步擬定直徑20）初步選用由主筋彎起220，Asb4＝628mm2。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第513條：箍筋間距不應(yīng)大于梁高的1/2且不大于400mm。31) 確定構(gòu)造配置箍筋長度在圖3132所示的剪力包絡(luò)圖中，支點(diǎn)處計(jì)算值 ，跨中處剪力計(jì)算值 。支點(diǎn)截面的有效高度 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）第5混凝土保護(hù)層厚度取40mm，鋼筋間橫向凈距故滿足構(gòu)造要求。2（4）] 180。 計(jì)算方法 極限狀態(tài)法。 可變荷載 公路—Ⅱ級，人群荷載不計(jì)； 荷載橫向分布系數(shù)； 汽車沖擊系數(shù) ： 材料 梁體選用C30 混凝土 fcd＝；fck＝；ftd＝；ftk＝；Ec＝104N/mm2。（2）二期荷載標(biāo)準(zhǔn)值（5）=（1）180。6條規(guī)定：按承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)采用的基本組合為永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：跨中截面設(shè)計(jì)彎矩支點(diǎn)截面設(shè)計(jì)剪力其截面的彎矩作用效應(yīng)組合分別如下表3121所示：表3121彎矩作用效應(yīng)組合表截面一期荷載二期荷載可變荷載最大彎矩組合最小彎矩組合0000001/41,4208311/21,8931,1093/41,420831100000由上表可得該梁的彎矩包絡(luò)圖如下：圖3121彎矩包絡(luò)圖（單位：）其截面的剪力作用效應(yīng)組合分別如下表3132所示：表31132剪力作用效應(yīng)組合表截面恒
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