【正文】 損壞 需排險大修 (5) 各性能水準結構預期的震后性能狀況 如何 ? 表 49 性能目標 A B C D 多遇地震 1 1 1 1 設防烈度地震 1 2 3 4 預估的罕遇地震 2 3 4 5 (6) 各性能目標與各性能水準如何對應 ? 每個性能目標均與一組抗震性能水準相對應，見下表。在預估的罕遇地震作用下，關鍵構件的抗震承載力應符合公式（ 2）的規(guī)定；豎向構件的受剪應符合公式（ 4）或（ 5）的規(guī)定；允許部分耗能構件發(fā)生比較嚴重的破壞；結構薄弱部位的層間位移角應符合上表的規(guī)定。 ● 1995年 4月 19日，美國俄克拉荷馬市聯(lián)邦 大廈因汽車炸彈在距大廈前 發(fā)的連續(xù)性倒塌。 ● 結構構件應具有適宜的延性，避免剪切破壞、 壓潰破壞、錨固破壞、節(jié)點先于構件破壞； ● 結構構件應具有一定的反向承載能力； ● 周邊及邊跨框架的柱距不宜過大 。 Sd = ηd( SGk + ∑ΨqiSQi,k ) + ΨwSwk （ ） （ ） 68 式中： SAd —— 偶然作用的效應組合設計值； ◆ 關鍵構件法 : 當拆除某構件不能滿足結構抗連續(xù)倒塌設計要求時，在該構件表面附加 80kN/m2側向 偶然作用設計值，此時其承載能力應滿足以下要求： Sd = SGk + + SAd Rd ≥ Sd （ ） （ ） 對特別重要或對風荷載敏感的高 層建筑，修改了風壓的取值 現(xiàn) : 對風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設 計時應按基本風壓的 ； 對于正 常使用極限狀態(tài)（如位移計算），可采 用 50 年重現(xiàn)期的風壓值（基本風壓）。 72 將 Ⅰ 類場地分為 Ⅰ 0 和 Ⅰ 1兩個亞類 新的抗震規(guī)范將 堅硬土 和 巖石 分開 ， 新增波速大于 800m / s 為 巖 石 類 ， 保 留 波 速 為500~800m/s的軟基巖和堅硬土類 。 77 地段類別 地質、地形、地貌 有利地段 穩(wěn)定基巖，堅硬土，開闊、平坦、密實、均勻的中硬土等 一般地段 不屬于有利、不利和危險的地段 不利地段 軟弱土，液化土，條狀突出的山嘴，高叢孤立的山丘，陡坡等 危險地段 地震時可能發(fā)生滑坡、崩塌、地陷、地裂、泥石流、地表錯位等 有利、一般、不利和危險地段的劃分 表 5 擴大了考慮豎向地震作用的范圍 和計算要求 地震過程中一般都伴隨有豎向地震發(fā)生。 80 (2) 豎向地震作用如何計算 ? 反應譜分析時結構豎向地震影響系數(shù)最大值可按水平地震影響系數(shù)最大值的65%采用，但設計特征周期可按設計第一組采用。 （ 17） 91 ? 由式 (15)可得 ? ?*111/i i i inj i ijiFG D h? ? ????? ?將式 (19)代入 (18)得： 11 ( 1 , 2 , , )1 /( )i nj i ijiF i nG D h???? ?式中 , 1iF為框架結構考慮重力二階效應的位移放大系數(shù)。高寬比不大于 4時零應力區(qū)面積不應超過基礎底面積的 15%。 兩階段：第一階段進行小震作用下的彈性計 算，并按計算結果進行配筋和驗算 正常使用階段下的變形；第二階段 進行大震作用下薄弱層的彈塑性變 形分析，防止結構倒塌。 ? 當取 3組時程曲線計算時，結構地震 作用效應宜取時程法計算結果的包絡 值與振型分解反應譜計算結果的較大 值；當取 7組及 7組以上時程曲線計算 時，結構地震作用效應宜取時程法計 算結果的平均值與振型分解反應譜計 算結果的較大值。 ● 地下一層與相鄰上層的側向剛度比不宜小于 2。 注意雨季施工的抗浮問題。 120 注意抗浮問題 高層建筑地下室設計應綜合考慮上部荷載、巖土側壓力及地下水的不利作用影響，地下室應滿足整體抗浮要求，可采用取排水、加配重或設置抗拔錨樁、錨桿等措施。 回填的地下室和一面或一面以上臨空的地下室缺乏可靠嵌固。 109 —— 彈塑性位移增大系數(shù) ， 當薄弱層的屈 服強度系數(shù)不小于相鄰層該系數(shù)平均 值的 ， 可按下表采用；當不大于 該平均值的 ， 可按表內相應數(shù)值 的 ；其它情況可采用內插法 取值； p?ξy ηp 結構的彈塑性位移增大系數(shù) 表 110 3） 層間彈塑性位移的驗算 ppuh????? ??結 構 類 型 [θp] 框架結構 １ /50 框架 剪力墻、板柱 抗震墻、框架 核心筒 １ /100 剪力墻結構、筒中筒結構 １ /120 除框架結構外的轉換層 １ /120 彈塑性位移角限 值 表 111 （ ） (2) 除第一款以外的建筑結構可采用 彈塑性靜 力或動力分析方法 。 （ ） 106 類別 6度 7度 8度 9度 扭轉效應明顯或基本周期小于 （ ） （ ） 基本周期大于 （ ） （ ） 樓層最小地震剪力系數(shù)值 表 括號內數(shù)值為 7度 8度 。 *2 iM F M?*2 iV F V?21( 1 , 2 , , )1 2 /( )i nj i ijiF i nG D h???? ?2iF(21) (22) () 93 為便于分析討論，將式 (20)寫成如下形式 ： ? ? ? ?* 111/ 1 1 / /i i in nj i i i i jji jiG D h D h G? ? ?? ??????? ????? ?(23) 94 （ 2）當框架結構剛重比不小于 20，即 重力二階效應的影響已經(jīng)很小，可以忽略不計。 第 5章 結構計算分析 85 明確了哪些建筑應考慮施工過程的影響 復雜高層建筑及房屋高度大于 150m的其他高層建筑結構，應考慮施工過程的影響。 ● 9度抗震設防時應計算豎向地震作用。 對反應譜曲線下降段的系數(shù)進行了調整 75 下降段的 α值與 Tg 和以下系數(shù) γ、 η η2有關，新的抗震規(guī)范對 η η2 的計算公式進行了調整。 [ ?/h]見下表。可采用線彈性靜力方法，非線性靜力方法 ,動力方法等對整個結構進行分析。我國起步較晚，首次將其列入規(guī)范。 ● 彈塑性時時程分析宜采用雙向或三向地震輸入。在設防烈度地震或預估的罕遇地震作用下，關鍵構件和普通豎向構件的正截面承載力應符合公式（ 2）的規(guī)定，水平長懸臂結構和大跨結構中的關鍵構件的正截面承載力尚應滿足下式的規(guī)定： SGE＋ *Ehk＋ S*Evk ≤ Rk (3) 53 第 4性能水準的結構： 應進行彈塑性計算分析。 C 級 房屋高度超過 B級高度或不規(guī)則性超過適用范圍較多的結構，可選用 C級。抗震性能設計是抗震設計的深化。 相關范圍一般可取從 主樓周邊向外延伸 3跨且不小于 20m， 當裙 房偏置時，應適當擴大相關范圍，并采取加 強措施。 原則上不允許采用嚴重不規(guī)則的建筑方案，要對其布置進行調整后才能采用。 高位轉換 框支墻體的轉換層位置： 7度超過 5層， 8度超過 3層。 當樓層最大層間位移角和層間位移不大 于限值的 40%時，上述數(shù)值可適當放松， 但不應大 。 調整了房屋最大適用高度要求 增加了 8度 內容，框架結構的適用高度適當降低，板柱剪力墻結構的適用高度增加較多。 主體符號用斜體，上、下標除 i , j, l 外，一律用正體。 結構概念設計： 結構概念設計是一些結構設計理念、是設計思想和設計原則。 2022規(guī)程： 10 層及 10 層以上或房屋高度超 過 28m的民用建筑。 第 1章 總 則 5 高層建筑的定義 高層建筑是層數(shù)較多、高度較高的建筑。 出于受力方面的考慮： 高層建筑由水平荷載控制，變形 的驗算不可忽視。 結構體系必須明確，結構布置盡可能規(guī)整。 ● 按一、二、三級抗震等級設計的 框架和斜 撐構件 ，其縱向受力鋼筋應采用專用抗震 鋼筋。 鋼筋混凝土高層建筑結構適用的最大高寬比 表 考慮抗震時， 2022規(guī)程規(guī)定： A級高度最大高寬比為 6， B級高度最大高寬比為 7。 （ 1）一般不規(guī)則建筑 不規(guī)則類型 定 義 扭轉不規(guī)則 樓層的最大彈性水平位移（或層間位移），大于該樓層兩端彈性水平位移（或層間位移）平均值的 凹凸不規(guī)則 結構平面凹進的一側尺寸，大于相應投影方向總尺寸的 30% 樓板局部不連續(xù) 樓板的尺寸