【正文】 簡圖 重力荷載計算 屋面及樓面的永久荷載標準值 [4] 屋面（上人）： 30mm 厚細石混凝土保護層 22 = 三氈四油防水層 20mm 厚 1： 3水泥砂漿找平層 20 = 150mm 厚蛭石保溫層 5 = 100mm 厚鋼筋混凝土板 25 = V 型輕鋼龍骨架吊頂 合計：屋面恒載標準值 1～ 11層樓面： 面磚地面（包括水泥粗砂打底） 100mm 厚鋼筋混凝土板 25 = V型輕鋼龍骨架吊頂 合計：樓面荷載標準值 ****大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 6 屋面及樓面可變荷載標準值 上人屋面均布活荷載標準值 樓面活荷載標準值 屋面雪荷載標準值 樓梯 板式樓梯，踏步面層為 20mm 厚水泥砂漿抹灰，底面為 20mm 厚混合砂漿抹灰，金屬欄桿重 kN/ m，樓梯活荷載標準值 qK=,混凝土為 C35（ cf = 2mm/N , tf = 2mm/N ） ,鋼筋為 HPB235 級 （ yf 2210 mm/N? ）其中： 梯段板自重： 25= 平臺板自重： 25= 平臺梁自重： （ ） 25= 梯段梁自重： （ ） 25= 柱的重力荷載計算 框架柱每層數(shù)量為 36 根，每層單根數(shù)量： 底層： 25 = 224 層 ： 25 = 墻重 外墻采用陶 ?？招钠鰤K（ 390mm 290mm 190mm），自重 ， 外墻貼面磚，面磚 ， 內(nèi)墻采用陶?？招钠鰤K （ 190mm 190mm 190mm） ，內(nèi)墻兩側(cè)及外墻內(nèi)側(cè)抹灰 20mm， 自重 ， 內(nèi)墻厚 200mm，外墻厚 300mm。多跨連續(xù)板的最小厚度不小于 1l /40，其中 1l 為短向長度，因此樓板厚度需不小于 3900/40=，則樓板厚度取為100mm。樓梯在高層建筑中可作為逃生工具，而且樓梯也可以緩解電梯壓力。 (4) 綜合考慮結(jié)構(gòu)體系的實際剛度和強度部位。 防火設(shè)計 在高層建筑中，垂直交通以電梯為主，在本建筑中設(shè)置了四 部電梯，其中兩部是消防電梯兼作載客電梯，另兩部為客運電梯；還設(shè)置了兩部樓梯，電梯與樓****大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 2 梯均有前室。主體部分上部十一層為辦公用房，底部一層為物業(yè)管理及輔助用房，分工明確。 Frame structure。設(shè)計主要包括建筑和結(jié)構(gòu)兩大部分， 該建筑上部結(jié)構(gòu)采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，下部采用樁基礎(chǔ)。 建筑設(shè)計部分進行了建筑平面，立面及剖面設(shè)計，功能分區(qū)設(shè)計，防火疏散及抗震設(shè)計，與周圍環(huán)境協(xié)調(diào)設(shè)計。 the frame internal forces of the portal frame construction and the side displacement under the horizontal load actions putation and reinforcing putation. The poured in place reinforced concrete frame structured and the pile foundation for the main body are adopted. Earthquake resistance intensity is 7th, Level is II kind. Equivalent base shear method is used and the twice allocation method of moment is used to calculate the vertical load. Key words: office building。主體呈矩形平面，有利于結(jié)構(gòu)的抗震。由于該建筑功能分區(qū)明確，各層房間數(shù)量與面積基本一致，因此采用上下空間一致的豎向組合方式即可。 (3) 建筑的平立面布置，規(guī)則對稱，質(zhì)量和剛度變化均勻。 樓梯在高層建筑中的作用也是不容忽視的。 構(gòu)件 尺寸估算 梁板尺寸估算 樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。 2~12 層柱的高度即為層高，取 ；底層柱的高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，即 h1 =++=。 根據(jù)梁柱線剛度比 K 的不同 ,本設(shè)計中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓、電梯間柱等 .柱的側(cè)移剛度計算結(jié)果分別見表 26和 表 27。對框架結(jié)構(gòu)，式（ 25）中的 Tu 可按下式計算： GiV = n kkiG?? （ 27） ? ? 1/ sGi iji ju V D??? ? （ 28） ? ?1nT k ku n u???? （ 29） 式中： kG －集中在 k 層樓面處的重力荷載代表值； GiV －把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第 i 層的層間剪力； 1sijj D??－第 i層的層間側(cè)移剛度； 層次 2~12 1 iD? 1367600 1898340 ****大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 12 ? ? ? ?ikuu??，－分別為第 i、 k層的層間側(cè)移； s? 同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 iF 與 iV 計算結(jié)果見表 210。 yh uijM = ijV （ 1－ y） h （ 220） 層次 iV /kN iD? /（ N /mm） iu? /mm iu /mm ih /mm /e i iuh? ?? 12 1367600 3300 1/11000 11 1367600 3300 1/ 5789 10 1367600 3300 1/4074 9 1367600 3300 1/3204 8 1367600 3300 1/2683 7 1367600 3300 1/2357 6 1367600 3300 1/2129 5 1367600 3300 1/1976 4 1367600 3300 1/1864 3 1367600 3300 1/1784 2 1367600 3300 1/1737 1 1834038 3900 1/2806 ****大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 16 y= 321 yyyyn ??? （ 221） 式中： ijD － i層 j柱的側(cè)移剛度； y －框架柱的反彎點高度比； ny －框架柱的標準反彎點高度比； 1y －上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值； 2y ， 3y － 上下層高變化時反彎點高度比修的正值。 m,V 單位為 kN,N單位為 kN， l 單位為 m。由表查得 ? =，1T =， 0? 21T = 2= 風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程與水平地震作用下的相同。層次 ih /m iV /KN ?ijD /（ N/mm） 邊柱 中柱 1iD 1iV K y b1iM uiM1 2iD 2iV K y biM2 uiM2 12 1367600 31911 46889 11 1367600 31911 46889 10 1367600 31911 46889 9 1367600 31911 46889 8 1367600 31911 46889 7 1367600 31911 46889 6 1367600 31911 46889 5 1367600 31911 46889 4 1367600 31911 46889 3 1367600 31911 46889 2 1367600 31911 46889 1 1834038 49804 51182 東北石油大學 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 a） 框架彎矩圖 東北石油大學 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 b) 梁端剪力及柱軸力圖 圖 26 橫向框架在水平風荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力圖 東北石油大學 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力計算 橫向框架內(nèi)力計算 1．計算單元 取 ④ 軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為 ，如圖 27 所示。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時采用半榀框架。 2．框架梁內(nèi)力組合 對結(jié)構(gòu)設(shè)計不起控制作用的內(nèi)力組合不予考慮。 表 225 橫向框架 A柱剪力組合 注：表中 V 以繞柱端順時針為正。 ⑴ AB 跨： ? ? ? ?12/ / 2 1 / 2A A BV M M L q L a Lq? ? ? ? ? ? 若 ? ?122 / 2AV q q a L? ? ? ?說明 X aL? ，其中 x 為最大正彎矩截面至 A 支座的距離，則 x 可由下式求解： 212/ 2 0AV q x x q aL? ? ? 將求得的值代入下式即可得跨中最大正彎矩值 23m a x 2/ 2 / 6AAM M V x q x x a Lq? ? ? ? 若 ? ?122 / 2AV q q a L? ? ? ?，說明 X aL? ，則 ? ? ? ?2 1 2/ 2 /Ax V a Lx q q q? ? ? 2m a x 1 2 2( ) / 2 ( 2 / 3 ) / 2AAM M V x q q x q aL x L? ? ? ? ? ? 若 0AV? 則 max AMM? ⑵ BC 跨： 同理可得三角形分布荷載和均布荷載作用下 VA ,X,和 maxM 的計算公式。計算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表 221 和表 222所列 ． 東北石油大學 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 31 a）恒載作用下 東北石油大學 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 32 b）活載作用下 圖 210 橫向框架彎矩二次分配法（ M單位： kN? m）東北石油大學 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 33 a）恒載作用下 b）活載（屋 面雪荷載） 作用下 圖 211 豎向荷載作用下框架彎矩圖（ M單位： kN? m） 東北石油大學 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 34 表 221 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ kN） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 軸柱 B 軸柱 VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB= VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 12 0 11 0 10 0 9 0 8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1873..2 1 0 東北石油大學 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 35 表 222 活載作用下梁端剪力及柱軸力圖（ kN） 注：表中括號內(nèi)數(shù)值為屋面作用雪荷載（ ㎡），其它樓面作用活荷載（ ㎡）對應的內(nèi)力。 東北石油大學 本