【正文】 屬學(xué)報，7（1959），頁59–60 李等，2010 《端淬1045鋼奧氏體分解動力學(xué)模型》工程，527（2010），頁3186–3194 李等，1998 李紅五，《一種鋼的淬透性預(yù)測的計算模》1998），頁661–672第四篇：交通運輸外文翻譯外文文獻交通事故分析的可能性和局限性 關(guān)鍵字：后果。目前迫切需要一個將實時事故分析與研究相結(jié)合的行為。事實證明，用來解釋事故的大部分有關(guān)信息就是事故中缺少的記錄。關(guān)于事故分析的可能性和限制性的問題是不容易回答的，我們不能確切的分析交通事故。政治家或道路管理人員對道路的個別事故不是很留意。對他來說，統(tǒng)計意外數(shù)字及其統(tǒng)計的波動來進行事故分析。這個假設(shè)并不適用于統(tǒng)計人員傷亡。假設(shè)與一個真正的情況相比較計數(shù)，無論是從一兩個結(jié)果還是總情況來看都有一個基本情況比較符合。這一程序的主要目的是檢測在安全分歧。不僅聚集，而且還與分類泊松假設(shè)成立，而意外數(shù)字可以相互測試的泊松假設(shè)的基礎(chǔ)。一旦建立了這樣一種趨勢，那么在誤差范圍內(nèi)未來一年或幾年都可以預(yù)見。對1的優(yōu)勢。安徒生1977年給出了一個用于道路雙向安全分析表的例子。因此，最好是把作為他的研究對象，在流量的重要事件。此外，事故背景是復(fù)雜的。事故本身是一個研究的單位，但也要研究道路因素：道路位置，道路設(shè)計（如一個彎道）等。Accident Analysis。另一種方法是看事故特征組合，然后找出關(guān)鍵因素。間接觀察和缺乏系統(tǒng)的控制組合使調(diào)查人員很難發(fā)現(xiàn)在什么情況下造成事故的因素。因此，人們可能會說，研究對象是意外。這對于道路安全分析，那里一段時間，道路使用者的數(shù)量，地點或公里數(shù)的車輛往往是必要的修正有利。測試不局限于總體影響，但卡方值就可以分解模型內(nèi)子假說。這種應(yīng)用最好的例子是為一個國家或地區(qū)進行超過一年的安全監(jiān)測，用事故的總體數(shù)據(jù)（最終的特定類型，如死亡事故）與前幾年的數(shù)據(jù)相比較。事故黑點分析往往阻礙了這一限制，例如，如果應(yīng)用這種測試，找出事故是否在特定的位置數(shù)是高于平均水平。泊松假設(shè)是研究了很多次，來獲得證據(jù)支持。如果其短時間內(nèi)能成立，那么它也適用于長時間，因為泊松分布變量的總和，即使他們的泊松率是不同的，但也屬于泊松分布。事故是罕見的事件，因此不會受到以前事故的影響。在最高一級事故總數(shù)減少。做這個決定是重要的。由于新的視頻設(shè)備和自動檢測事故設(shè)備的不斷發(fā)展，如在收集數(shù)據(jù)方面不需要很高的成本就能變得越來越逼真。在缺少直接觀察的事故中，許多方法論問題的產(chǎn)生，導(dǎo)致不能直接測試對結(jié)果持續(xù)討論。可能性摘要：交通事故的統(tǒng)計數(shù)字，尤其國家一級的數(shù)據(jù)對監(jiān)控和預(yù)測事故的發(fā)展，積極或消極檢測事故的發(fā)展，以及對定義安全目標和評估工業(yè)安全特別有益。LSDYNA論壇，烏爾姆，德國（2012），頁84–86 （主編），7。（4）為激光和GTA焊接試樣在熔合區(qū)和熱影響區(qū)的硬度，在焊接條件下，約為基體材料的雙，為激光焊接稍高的測量值（~ 430 ）比GTA焊接（~ 410 ）。這可能歸因于裂紋的彎曲的傳播路徑，從而增加了該地區(qū)的斷裂面相比，從基底材料中提取的試樣，從而增加了吸收的能量。這可能是由于啟動從缺口裂紋并擴展直接通過熱影響區(qū)。與焊接過程中的硬化導(dǎo)致的焊接拉伸試驗樣品的基礎(chǔ)材料，沒有任何損失的強度。硬度測試結(jié)果表明，焊縫金屬的屈服強度可以等于甚至超過的熱影響區(qū)。具有高硬度馬氏體是在激光焊接熔合區(qū)和熱影響區(qū)的產(chǎn)生，以及在焊接條件下，激光的熔合區(qū)和熱影響區(qū)的顯微硬度焊縫超過一倍，相比于基體材料。然而，有更多的回火馬氏體在每個子區(qū)域，由于較高的熱輸入和較慢的冷卻速率與GTA焊接和激光焊接相比。C和800176。本區(qū)（ICHAZ）只能部分轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體的焊接熱循環(huán)過程中的。這些冷卻速度比馬氏體形成的臨界冷卻速度快得多。根據(jù)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變（CCT）508鋼[ 23 ]圖，為形成馬氏體臨界冷卻速度為900176。920176。4討論。如果假定聚變邊界對應(yīng)于約1500176。在這里，T和T0在板被焊接的表面溫度和環(huán)境溫度，分別。有一個公認的“鑰匙孔”現(xiàn)象[ 39 ]，[ 42 ]和[ 43 ]，其中一些激光功率被吸收的離子蒸汽在鑰匙孔，并轉(zhuǎn)移到焊接熔池表面，這也是“小孔”邊界。圖17顯示了網(wǎng)格配置。C，在室溫下呈現(xiàn)韌性斷裂的等軸韌窩在圖16（g）–（J）。斷口的基體材料和激光焊接試樣的沖擊試驗后，在圖16中所示的高放大倍率。激光焊接試樣斷裂在?40176。然而，有孤立的低能量吸收值66 J在?40176。176。C），這可能是attributed的偏差，在斷裂的裂紋。此外，它可以從拉伸試驗結(jié)果表明，材料的厚度對屈服強度和斷裂強度幾乎沒有影響，與2毫米厚，6毫米厚的材料呈現(xiàn)類似的屈服強度和斷裂強度。相比較而言，明顯的屈服強度（YS）、抗拉強度（UTS）和2毫米厚的鎢極氬弧焊試樣明顯伸長估計為498 MPa、633 %，分別。在激光熔合區(qū)和熱影響區(qū)的硬度焊接接頭（~ 430 ）高于熔合區(qū)的GTA焊接接頭（~ 410 ）。在焊縫，包括貝氏體組織在ICHAZ，marteniste和自回火馬氏體。在熔合區(qū)和熱影響區(qū)寬度大于6毫米厚的激光焊縫寬得多。沒有任何證據(jù)的缺陷，如孔隙度或削弱。350 GTA焊接電源是用于焊接2毫米厚的鋼板508。激光焦點設(shè)置在板的頂部表面的2毫米。夏比沖擊試驗的基礎(chǔ)材料和焊接的樣品上進行茲維克Roell夏比沖擊試驗機在?40176。子尺寸夏比沖擊試驗樣品的制備在BS EN 100451:1990意圖。在焊接過程中保護熔池，用氬氣保護試樣的頂部和背面。從光纖的一端發(fā)射的激光束被準直由一個150毫米焦距的鏡頭，然后聚焦到試樣表面用鏡頭用400毫米焦距。光學(xué)顯微鏡和掃描電子顯微鏡（SEM）對基地SA508鋼的顯微組織圖像都顯示在圖1（a）和（b），分別。碳當量（CE）是一個參數(shù)，通常用于評價鋼的焊接性，它被定義為合金元素除碳的碳當量濃度的百分比，從鋼的淬透性的觀點。顯微組織和力學(xué)性能，如拉伸強度、硬度、和在焊接條件下研究了沖擊韌性的焊接構(gòu)件。在低合金鋼焊接過程中發(fā)生的固態(tài)相變可能是非常復(fù)雜的，在某些鋼中，它可以很難預(yù)測焊接接頭的不同子區(qū)域的組織結(jié)構(gòu)。此外，激光焊接可以實現(xiàn)使用遠程控制，因為激光束可以使用光纖和焊接頭可以安裝在一個工業(yè)機器人?；返?。取決于高溫壓力容器材料的耐久性，高壓力和放射性環(huán)境。現(xiàn)有的材料模型進行分析和擴展以提高計算鐵氧體、珍珠巖的數(shù)量和分布，其預(yù)測的準確性，整個退火過程中貝氏體和馬氏體。經(jīng)濟計量分析結(jié)果表明，在莫斯科地區(qū)，耕地和耕地數(shù)量的評估價值缺乏統(tǒng)計意義，使得農(nóng)地稅率在土地政策中是無效的。非法改變土地狀況的一種腐敗做法，反映在土地仍然被歸為聯(lián)邦土地登記冊上的土地的土地被轉(zhuǎn)變?yōu)樽≌蚬I(yè)區(qū)的事實。禁止向外國人直接出售農(nóng)田，也禁止減少潛在的外國投資。為了應(yīng)對吸引農(nóng)業(yè)投資的需要，俄羅斯科學(xué)和教育部為我們的研究項目提供了資金，該項目涉及對政府政策和農(nóng)田損失之間相互依賴關(guān)系的主要數(shù)據(jù)收集和計量分析。在線出版:2015年7月7日。氣缸套在骨框架結(jié)構(gòu)中最好被設(shè)計成整體式。概要/總結(jié)第11頁與采用最小壁厚的輕型材料相比，采用薄壁技術(shù)的含鐵曲軸箱想進一步減輕重量已經(jīng)受到限制。V型發(fā)動機曲軸箱設(shè)計與直列式發(fā)動機曲軸箱相比，鋁鎂合金的V型發(fā)動機曲軸箱設(shè)計要求更多條件。 有限元素分析法有限元素分析法被廣泛的運用于直列式和V型發(fā)動機曲軸箱半缸3D設(shè)計中。通過機軸中心線和采用SGI軸承外緣深裙部設(shè)計獨立平面的床板設(shè)計已經(jīng)被證明是可行的構(gòu)思。鋁合金在柴油機上的使用和鋁制直列式家用發(fā)動機曲軸箱設(shè)計成功提供給我們聯(lián)合化生產(chǎn)的機會。以一種床板形式被安裝的機軸（圖10，左）具有能夠進行對其外壁處理和連接著裙部的鋁制梯形框架的設(shè)計構(gòu)思（圖10，右）。對于大部分采用鎂材料曲軸箱研究發(fā)現(xiàn)，它會對有益于曲軸箱的鋁部分進行溶解，燃而根據(jù)材料所具有減小重量的可能性將鎂和鋁用于曲軸箱最小壁第7頁面處是不可能的。所示的部件是采用特殊的構(gòu)思方法設(shè)計。AVL桁架系統(tǒng)在采用硬結(jié)構(gòu)構(gòu)思方面具有非常大的重量減輕的可能性。第3頁對于曲軸箱設(shè)計存在一個非常突出的邊界條件就是生產(chǎn)過程和功能要求。四氣門技術(shù)應(yīng)該被考慮到應(yīng)用于缸徑為75cm或更大直徑的發(fā)動機上以便提高發(fā)動機功率重量比，但與此同時還得考慮到越來越嚴格的排放法規(guī)。減少油耗，排放可以有利于改進車子的性能，也有利于降低車子零部件的制造成本。在過去的一些年里，汽車發(fā)動機的發(fā)展取的了進步，使發(fā)動機功率得到了顯著的提高同時在降低發(fā)動機燃油消耗和排放方面已經(jīng)付出巨大的努力。第一篇：發(fā)動機類外文文獻翻譯(中文).輕型發(fā)動機設(shè)計方案摘要：在過去的一些年里，新一代汽車發(fā)動機燃油效率并不是像我們預(yù)料中的那樣會有所降低。必需考慮到這樣的事實，對于燃油的消耗，排放，回收在利用這些中心問題要有一個回應(yīng)。大部分柴油機曲軸箱點火上峰值壓力可達到16兆帕，在這樣的壓力下能夠引起相當高的部分載荷。對于現(xiàn)代柴油機能夠達到最大功率強度所采用的直噴和廢氣渦輪增壓技術(shù)是一項非常關(guān)鍵的技術(shù)?；景l(fā)動機構(gòu)造，綜合設(shè)計以及材料選擇都是有很強的聯(lián)系的因為它們與結(jié)構(gòu)強度計算和有關(guān)聲學(xué)方面有關(guān)聯(lián)?！X[3]第5頁曲軸箱設(shè)計修正在機械制造過程中具有適應(yīng)性，同時在新的曲軸箱設(shè)計中要求有更多的修改自由空間，有一個曲軸箱采用AVL桁架系統(tǒng)構(gòu)思來進行制造的例子[4]。第6頁CGI材料告訴我們：盡管CGI與氯具有相同的材料密度但是將其融于輕型材料設(shè)計方法中那么CGI材料大約能將所設(shè)計的曲軸箱重量減輕10%的可能性。鎂在自然界中是廣泛存在的。 mm厚的軸殼或者具有能進一步減輕重量現(xiàn)代化輕型曲軸箱的構(gòu)思。第一臺AVLLEADER發(fā)動機模型所采用的是單隧道鑄形曲軸箱，此結(jié)構(gòu)對于現(xiàn)代化大排量發(fā)動機是不可采用的，因此所展示出來的最優(yōu)化曲軸箱產(chǎn)品要求采用兩隧道設(shè)計[13]，同時油泵、吸油管要求在梯子形框架內(nèi)采用整體式。目前大部分V型柴油發(fā)動機曲軸箱是采用氯襯套制成，因為它具有高峰值燃燒壓力。有限元素分析法認為每個軸承壁上要用四根插銷，為了減小主軸承熱膨脹所帶來的不利應(yīng)該用大約4mm厚的軸承外殼來彌補。（氣缸內(nèi)/核心部位=）通過調(diào)查研究發(fā)現(xiàn)當在沒有使用砂型鑄造鎂合金時，直列式曲軸箱（圖11，右）。如果采用多部件噴霧式襯套、。骨框架結(jié)構(gòu)最適用于在主軸承壁存在兩缸負載。 Michael Kazmin2。由于市場力量繼續(xù)滲透經(jīng)濟，在地方土地利用規(guī)劃和管理方面顯然存在管理和法律問題，妨礙了更有效地利用土地。我們的莫斯科地區(qū)數(shù)據(jù)顯示，私有化耕地和耕地面積的比例之間存在著強烈的正相關(guān)關(guān)系，盡管單獨和集體私有化耕地的比例僅為57%。在人口增長方面。由于土地價值被低估而導(dǎo)致的地方土地稅收不顯著，導(dǎo)致地方基礎(chǔ)設(shè)施投資不足，進一步抑制了農(nóng)田價值，加快了土地流轉(zhuǎn)。計算的應(yīng)力和應(yīng)變狀態(tài)正確，它是必要的模型的擴散和擴散控制的相變現(xiàn)象，考慮到間接熱沖壓過程的邊界條件。反應(yīng)堆壓力容器的壽命和安全運行（RPV），這是核電站中最關(guān)鍵的部件之一。N et al.?的[ 14 ]研究評估應(yīng)力釋放在HAZ裂紋敏感性， kJ /毫米的熱輸入焊接140毫米厚的SA508 2級鋼。與傳統(tǒng)的焊接技術(shù)相比，激光焊接具有其自身的優(yōu)勢，高功率密度等，以及相關(guān)的能力，具有窄的熱影響區(qū)做一個窄的焊縫，采用較低的熱輸入和焊接速度高，達到較低水平的殘余應(yīng)力和變形，同時消耗更少的填充材料[ 18 ]和[ 19 ]。盡管如此，沒有被報道在SA508鋼激光焊接特性。自體GTA焊接的開展提供這種鋼的激光焊接的基準。SA508條款3鋼的化學(xué)成分如表1。C，分別。光束參數(shù)乘積為10毫米毫弧度的處理纖維300μ米直徑。自體激光焊接和點焊進行。對接收的母材和焊接試樣的靜態(tài)拉伸強度評價標本根據(jù)ASTM E8M04產(chǎn)生。進行拉伸試驗在Instron 4507號模型電子萬能試驗機在室溫下。的激光功率為4千瓦。自體激光對接焊接6毫米SA508鋼采用這些優(yōu)化的焊接參數(shù)進行?？梢钥闯?，焊縫兩側(cè)的熔合線幾乎是平行的，這是小孔焊接的特點。由于有限的穿透深度在GTA焊接，雙面自手動GTA焊接應(yīng)用。[ 29 ]和[ 30 ]，細小的析出物被確定為高鉬含量的M2C型碳化物。為GTA在熔合區(qū)和熱影響區(qū)的硬度，焊接接頭在410上下波動，發(fā)生在FGHAZ約430 。YS，為6毫米厚的基底材料的抗拉強度和延伸率分別為498 MPa、632 %，分別。在圖9中的硬度分布表明，在焊接條件下，焊接過程中所產(chǎn)生的材料已加強，所以很可能在拉伸試驗過程中，焊接區(qū)域沒有產(chǎn)生屈服，從而有助于降低延伸率。C和?20176。C、0 C和23 C176。分別。的脆性斷裂區(qū)域跨越約60%的斷裂面作為一個整體。C和室溫下測試的基本材料和激光焊接試件在所有剩余的情況下，如圖15（電子）（小時），在所有剩余的情況下，完全韌性斷裂面。所有基礎(chǔ)材料和激光焊接試樣在0176。模型尺寸為50毫米，50毫米，6毫米。在許多論文[ 39 ]，[ 40 ]和[ 41 ]，熱源被假定為高斯分布的形式，但它通常是在實驗研究的基礎(chǔ)上修改。方程（4）給出了模擬中的熱邊界條件。的純激光焊接模擬橫截面如圖19。然而，當預(yù)測焊接溫度場圖19與圖5相比較，這有一個很好的相關(guān)性計算和試驗焊縫形狀。176。C）。C /秒，分別。C（Ac3溫度）。176。的微觀結(jié)構(gòu)和晶粒尺寸可以看到在圖7（乙）組織在熔合區(qū)和熱影響區(qū)的每個子帶的GTA焊接接頭幾乎相同的激光焊接接頭對應(yīng)的子區(qū)域。這樣的結(jié)果是所有的熔合區(qū)和熱影響區(qū)向馬氏體轉(zhuǎn)變。熔合區(qū)的優(yōu)勢和熱影響區(qū)各子區(qū)主要由馬氏體碳化物沉淀在這些子區(qū)域和精細的改進。不過值得建立在何種程度上的鋼可能脆化的激光焊接工藝，和脆化的潛力一般會在焊接條件下最大。另一個激光焊接試樣失效具有更低的能量吸收值45，測試時在20?176。這些激光焊接試樣的吸收的能量被發(fā)現(xiàn)要比那些在相應(yīng)的測試溫度下的基材料的更高。（3）吸收能量的融合區(qū)的激光焊接被認為是比母材，基于子尺寸夏比沖擊試樣。奧爾登堡（主編），《國際會議上的熱金屬片高性能鋼》，奧爾巴赫（2011），頁31–37 《有限元模擬DES》北德寶馬集團，給姆比（主編），11。事故分析。而這些調(diào)查數(shù)字已經(jīng)在其他地方發(fā)表了。在事故發(fā)生的相關(guān)條件下，幾乎不可能觀察下一個交通行為，因為交通事故是不可預(yù)見的。我們用事故分析來描