【正文】 沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 8 =5）柱子： （考慮柱子抹 灰，取柱子自重 27 KN/m3） 27 = KN/m2 27 = KN/m2 6）門(mén)、窗： 門(mén)： KN/m2 窗： KN/m2 各層重力荷載代表值計(jì)算 六層（上）： 女兒墻 : [( +) 2 18 = KN 屋 面： = KN 橫 梁 ：（ 30+ 15） 26 = 縱 梁 ： 56 26 = KN 柱 子：（ ） 60 27= 外 墻 : （ ） 4 + () [( ）2 +()（ 282)] + 2+ (282) = KN 內(nèi) 墻：（ ） [（ ） (282)] +() 1 26 + () 26 + 1 26 = ∑ = 六層（下）： 柱 子： 60 27 = KN 外 墻： [ 4+ () 2 + (） 26 + () 2)] + 26+ 4 = 內(nèi) 墻： [ 26+ (） 26] + 1 26 沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 9 = ∑ = KN 五層（上） : 樓 面： + = KN 縱 梁 ： KN 橫 梁 ： KN 柱 子： KN 外 墻 : KN 內(nèi) 墻 : KN ∑ = 五層（下） : 柱 子： KN 外 墻 : KN 內(nèi) 墻 : KN ∑ = KN 二層 ~四層（上）同五層 （上）∑ = KN 二層 ~四層（下）同五層（下）∑ = KN 一層（上）： 樓 面： KN 縱 梁 ： 橫 梁 ： KN 柱 子： 60（ ） 27 = KN 外 墻 : [（ ） 4+（ ）（ ） 24+（ ）（ ） 2+（ ）（ ） ] + 1 4 + 2 + 24 = KN 內(nèi) 墻 : [（ ） 24 +（ ）（ ） 24+（ ） 1 24 ] + 1 24 = KN 沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 10 ∑ = KN 一層（下） : 柱 子： 60 27 = KN 外 墻： [（ ）（ ） 24 +（ ） 24+（ ） 4+ 2（ ）（ ） +（ ） ] + 24 + 2 = KN 內(nèi) 墻： [(] 24+ 2 + (） 24] = KN ∑ = KN 結(jié)構(gòu)重力荷載代表值 : G6 = KN G5 =+ = KN G2 = G3 = G4 = + = KN G1 = + = KN ∑ G = G6 + G5 + G4 + G3 + G2 + G1 = KN 第五章 .水平地震作用下的框架內(nèi)力分析 5． 1 梁線剛度 在計(jì)算梁線剛度時(shí)，考慮樓板對(duì)梁剛度的有利影響 ，即板作為翼緣工作。 （ 3） 室內(nèi)外高差 ，室外地面標(biāo)高為 。 reinforced concrete。建筑設(shè)計(jì)，包括平面定位圖設(shè)計(jì)、平面設(shè)計(jì)、立面設(shè)計(jì)、剖面設(shè)計(jì)。 本設(shè)計(jì)主要包括建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)兩部分。 structural calculation。 沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2 （ 2） 建筑面積： ，共六層，層高均為 。 施工：梁、板、柱均現(xiàn)澆。 1/m 178。 表 551邊柱（中框）反彎點(diǎn)計(jì)算 層 h(m) K y0 y1 y2 y3 y 6 5 4 3 2 1 表 552邊柱（中框）反彎點(diǎn)計(jì)算 層 h(m) K y0 y1 y2 y3 y 6 5 4 3 2 1 表 553 彎矩計(jì)算邊柱 層 H (m) ∑ Di (KN/m) D (KN/m) D/∑ Di Vi (KN) Vik (KN) y M 下 （ KNm） M 上 (KNm) 6 768400 11700 829 5 768400 11700 1354 4 768400 11700 1790 3 768400 11700 2119 2 768400 11700 2351 1 543500 8500 2486 沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 17 表 554 彎矩計(jì)算中柱 層 H (m) ∑ Di (KN/m) D (KN/m) D/∑ Di Vi (KN) Vik (KN) y M 下 （ KNm） M 上 (KNm) 6 768400 14300 829 5 768400 14300 1354 4 768400 14300 1790 3 768400 14300 2119 2 768400 14300 2351 1 543500 9800 2486 注： 柱上端矩： MC 上 =Vij(1y)h ； 柱上端彎矩： MC 下 = Vij y h ；iik VDDV ?? 水平地震作用下梁端彎矩按下式計(jì)算 181。（ 2） yhVM ik?下 。B2 MB1 MB2 6 5 4 3 2 13,41 1 沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 23 6． 6 水平風(fēng)載作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值 L MMV EEB 右左 ?? 式中， ME左 ， ME右 —— 風(fēng)荷載作用下梁的左端和右端彎矩 VE—— 梁端剪力 L—— 梁的計(jì)算長(zhǎng)度 表 66 風(fēng)荷載作用下梁端剪力和 軸力標(biāo)準(zhǔn)值 層次 AB跨梁端剪力 BC跨梁端剪力 柱軸力 L (m) 左BM 右BM BV L (m) 左BM 右BM BV 邊柱 （ KN） 中柱 (KN) 6 5 4 3 2 1 沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 24 水平風(fēng)載作用下的彎矩、剪力、軸力圖 圖 62風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力圖 第七章 .框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力分析 彎矩二次分配法是一種近似計(jì)算方法，即將各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩同時(shí)作分配和傳遞，并以?xún)纱畏峙錇橄?。此時(shí)節(jié)點(diǎn)彎矩可能不平衡，但是誤差一般不大，如果需要，可以將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再進(jìn)行一次分配，但不再進(jìn)行傳遞?？蚣芰憾素?fù)彎矩調(diào)幅實(shí)際是 在豎向荷載作用下考慮框架梁的塑性?xún)?nèi)力重分布《混凝土高規(guī)》對(duì)調(diào)幅系數(shù)作了規(guī)定，并規(guī)定豎向荷載作用下的彎矩應(yīng)先調(diào)幅，再與其他荷載效應(yīng)進(jìn)行組合。 0 ? （ 82） 式中 39。 表 831水平地震作用下 AB跨梁控制截面內(nèi)力 水平地震作用下 AB跨梁控制截面內(nèi)力 層數(shù) 6 5 4 3 2 1 V b 左端 M M39。 跨中 M 表 835豎向荷載下 AB跨梁左端控制截面處的內(nèi)力 豎向荷載下 AB跨梁左端控制截面處的內(nèi)力 層數(shù) 6 5 4 3 2 1 b 恒載 M V39。 活載 M V39。 重力荷載 M V39。 表 837豎向荷載下 BC跨梁左端控制截面處的內(nèi)力 豎向荷載下 BC跨梁左端控制截面處的內(nèi)力 層數(shù) 6 5 4 3 2 1 b 恒載 M V39。 重力荷載 M V39。 跨中 M 0 0 0 0 0 0 沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 43 表 833風(fēng)作用下 AB跨梁控制截面內(nèi)力 風(fēng)作用下 AB跨梁控制截面內(nèi)力 層數(shù) 6 5 4 3 2 1 V b 左端 M M39。 ②將梁端 柱 軸線處的 彎矩調(diào)整為控制截面處的彎矩 沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 42 無(wú)論采取何種內(nèi)力分析方法，所得到的框架梁端彎矩均為柱軸線處彎矩，截面配筋計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用構(gòu)件端部截面（柱邊緣截面）的彎矩，而不是柱軸線處的彎矩，因而，在 內(nèi)力組合前應(yīng)將梁端 柱 軸線處的 彎矩調(diào)整為梁控制截面處的彎矩。梁跨中彎矩應(yīng)滿(mǎn)足下列要求： MMMMbbrbl ??? 39。 表格中 M為前圖中彎矩經(jīng)過(guò)再次分配所得 。對(duì)所計(jì)算的框架梁傳遞三角形荷載： 折算系數(shù)：α 1= 屋面梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 26 g=(q=)g=8 KN/mq=3 KN/mF F F FF F F FF F F FF F F FF F F Fg=(q=)g=q=g=(q=)F F F Fg=8KN/mq=3KN/mg=8KN/mq=3KN/mg=8KN/mq=3KN/mg=8KN/mq=3KN/mg=(q=)g=(q=) g=(q=)g=(q=) g=(q=)g=(q=) g=(q=)g=(q=) g=(q=)框架計(jì)算簡(jiǎn)圖沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 邊跨： g1 = += KN/m 中跨： g2 = 5/8 += KN/m （ 2）樓面梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 邊跨： g3 = + = KN/m 中跨 :g4=+ 5/8 =8 KN/m 活荷載 （ 1）屋面： q1= = KN/m q2= 5/8 = KN/m （ 2）樓面： 邊跨 q3= =中跨 q4= 5/8 =3 KN/m 7． 3 梁固端彎矩 梁端彎矩以繞梁端順時(shí)針為正，反之為負(fù)。B2= KB2/(KB1+KB2) MB2=(MC上 +MC下 ) 181。B2 表 56水平地震作用下的梁端彎矩 沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 18 水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值 L MMV BBB 右左 ?? 表 57 水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值 層次 AB軸跨梁端剪力 BC軸跨梁端剪力 柱軸力 L (m) 左BM 右BM EV L (m) 左BM 右BM EV 邊柱 （ KN） 中柱 (KN) 6 5 4 3 2 1 層次 A軸 B軸 MC 上 MC 下 181。 1y — 上下橫粱線剛度比對(duì)標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比 0y 的修正系數(shù)。 柱采用 C30 混凝土 ,E=3 107 KN/m2 沈陽(yáng)建筑大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 11 表 51 梁的線剛度 b h m2 L I0=bh3/12 103 m4 邊框架梁 中框架梁 I= 103 m4 Kb=EI/L