【正文】 3644 3600 1/1036 1 505854 5680 1/1186 由表 53 可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第 3 層，其值為 1/1036〈 1/550，滿足要求，其中限值 ? ? 550/1/ ?? hu 。 表 54 各層邊柱端彎矩及剪力計算 Form 54 Curved square of post end of every side layer and cutting strength calculated 層 次 hi， m Vi， KN ∑ Dij N/mm 邊 柱 Di1 N/mm Vi1 N K y m Mijb KN 表 56 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算 Form 56 Curved square of roof beam end , cutting the strength and strength of axis of a cylinder calculated 層 邊梁 走道梁 柱軸力 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設(shè)計 19 次 Mbl Mbr l Vb Mbl Mbr l Vb 邊柱 N 中柱 N 6 5 4 3 2 1 注： 1）柱軸力的負號表示拉力，當為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。=178。 框架結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效原理將圖 53 的分布風荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，如圖 54。m 6 72466 18865 5 72466 18865 4 72466 18865 3 72466 18865 張雨：阜新市政府辦公樓 26 2 73020 18997 1 57266 14868 2 43 表 512 風荷載作用下梁端彎矩﹑剪力及柱軸力 Form 512 Curved square of roof beam end under the function of loading of wind , cutting the strength and strength of axis of a cylinder 層 次 邊梁 走道梁 柱軸力 Mbl Mbr l Vb Mbl Mbr l Vb 邊柱 N 中柱 N 6 5 4 3 2 1 橫向框架在水平風荷載作用下的框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖如圖 56 所示 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設(shè)計 27 5 7 . 1 9 55 1 . 0 7 32 6 . 0 4 82 6 . 0 4 85 7 . 1 9 55 0 . 8 7 02 0 . 0 7 83 9 . 0 6 36 5 . 1 13 5 . 6 7 41 1 . 1 3 43 1 . 8 3 61 8 . 6 6 62 7 . 9 7 84 8 . 4 7 73 9 . 6 1 91 8 . 6 6 62 8 . 0 9 03 1 . 8 3 64 8 . 4 7 73 9 . 4 0 01 1 . 1 3 45 1 . 9 1 43 .3 6 42 0 . 0 6 52 4 . 5 4 05 .6 9 21 4 . 6 9 52 8 . 0 9 03 7 . 4 0 21 4 . 7 5 45 .6 9 22 7 . 9 7 83 7 . 4 0 23 .3 6 43 5 . 6 7 42 4 . 5 4 06 .2 4 86 .2 4 83 1 . 8 3 64 .4 4 24 .4 6 01 4 . 7 5 42 3 . 7 5 78 .9 0 34 .4 6 01 4 . 6 9 52 3 . 7 5 76 .2 4 82 0 . 0 6 51 6 . 7 0 16 .2 4 88 .9 0 34 .4 4 21 0 8 .0 5 59 2 . 7 3 01 2 5 .5 4 1 1 2 5 .5 4 1 1 0 8 .0 5 54 1 . 8 8 15 0 . 8 4 96 4 . 9 9 36 9 . 2 2 36 9 . 2 2 37 3 . 7 3 16 9 . 5 0 17 3 . 7 3 14 4 . 7 4 85 1 . 0 7 33 1 . 9 6 19 2 . 7 3 05 0 . 8 4 94 1 . 8 8 13 1 . 9 6 17 3 . 8 4 24 1 . 8 8 15 7 . 1 9 56 2 . 2 9 64 1 . 8 8 16 4 . 9 9 36 9 . 5 0 12 6 . 0 4 86 5 . 1 14 4 . 7 4 85 0 . 8 7 04 4 . 7 4 85 1 . 0 7 36 7 . 6 4 66 2 . 5 4 5 6 2 . 2 9 66 7 . 6 4 62 6 . 0 4 87 3 . 8 4 25 1 . 9 1 42 0 . 0 7 83 9 . 0 6 33 0 . 6 0 23 9 . 4 6 0 圖 56 橫向框架在水平風荷載作用下的框架彎矩圖 Fig 56 The sqare of frame under wind load 張雨：阜新市政府辦公樓 28 2 9 712 . 2 9 610 . 1 1 1 910 . 1 1 125 . 2 5 146 . 3 9 973 . 8 9 610 314 0 3 4 511 . 7 3 514 . 8 9 517 . 4 8 620 . 7 9 9 3 714 . 0 1 225 . 7 4 940 . 6 4 258 . 1 2 878 . 9 2 7108 . 3 2 373 . 8 9 646 . 3 9 925 . 2 5 157 . 6 8 651 . 9 1 342 . 3 9 232 . 8 8 323 . 3 1 5145 . 2 1 078 . 9 2 720 . 7 9 958 . 1 2 817 . 4 8 640 . 6 4 214 . 8 9 525 . 7 4 711 . 7 3 514 . 0 1 2 5 3 3 4 圖 57 橫向框架在水平風荷載作用下的框架梁端剪力及柱軸力圖 Fig 57 The strengh of beam and axis of pillar under wind load 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設(shè)計 29 6 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 橫向框架內(nèi)力計算 計算單元 取 ⑩ 軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為 ，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的斜線陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。 2720 0 240 0 720 0 圖 63 各層梁上作用的活荷載 Figure 63 The diagram of The live load of each bea 對于第 7 層 mkNq / ??? ， mkNq / ???? kNP ???????? ??????? kNP ???????? ????????? mkNePM ?????? mkNePM ?????? 同理，在屋面雪荷載作用下 mkNq /1 .4 ??? ， mkNq / ?? kNP ? 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設(shè)計 33 kNP ? mkNePM ??? 0 .2 4 3111 mkNePM ??? 0 .3 5 1222 對 2～ 5 層 mkNq / ? ， mkNq / ?? kNP ? ， kNP ? mkNePM ??? 1 .2 1 5111 mkNePM ??? 1 .7 5 5222 對第 1 層 mkNq / ? ， mkNq / ?? kNP ? ， kNP ? mkNePM ?????? mkNePM ?????? 將上述計算結(jié)果匯總，見表 61 和表 62。 m 6 （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） 2～ 5 1 注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。 m Figure 64 Cacluation of moment second distribution of the horizontal frame of dead load， kN V 以向上為正。），其它層樓面作用活荷載（ 12KN/m178。計算柱底軸力還需要考慮柱的自重，如表 66 和表 67 所示。 KN/m P1， KN P2， KN M1 ， KN 對于第 6 層： mkNq / ? ， mkNq / ?? q2和 q2180。m 6 72466 17368 5 72466 17368 4 72466 17368 3 72466 17368 2 73020 17513 3 1 57266 13765 956 表 511 風荷載作用中柱端彎矩及剪力計算 Form 511 The wind loads the curved square of post end of function and cuts strength calculated 層次 hi， m Vi， KN ∑Dij N/mm 中 柱 Di1 N/mm Vi1 N/mm k y m Mijb KN本結(jié)構(gòu)房屋高度 H=30m,且 H/B=? ，由表 51 可見 β Z沿房屋高度在 ~ 范圍內(nèi)變化，即風壓脈動的影響較 小 。s=（迎風面）， 181。 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按公式 513～ 公式 515 )( 1 uijb jirblblblb MMii iM ?? ?? )( 1 uijb jirblbrbrb MMii iM ??? ?? (513) l MMV bbb 21 ?? (514) ?? ?? n ik krblbi VVN )( (515) 計算。本例中底層柱需考慮修正值 y2，第 2 層柱需考慮修正值 y1和 y3，其余柱均無修正。計算過程見表 53。計算過程間表 51，其中第 6 層的 Gi 為G7與 Ge之和。mm 邊橫梁 1 104 350 750 ? 7200 1010 1010 1010 2~6 104 350 750 ? 7200 1010 1010 1010 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設(shè)計 11 走道梁 1 104 250 400 109 2400 1010 1010 1010 2~6 104 250 400 109 2400 1010 1010 1010 表 42 柱線剛度 ic計算表 Form 42 Thread rigidity ic reckoner of the post 層次 hc， mm Ec， N/mm2) bh ， mm2 I0， mm4 EcI0/hc， N 重力荷載代表值 集中于各質(zhì)點的重力荷載 Gi，為計算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻、柱等重量。 遼寧工程技術(shù)大學畢業(yè)設(shè)計 7 3 重力荷載代表值計算 屋面及樓面的永久荷載標準值 1) 頂層上人屋面 30 厚細石混凝土保護層 23 /?? 5mm 厚的焦油聚氨酯防水涂料 2/＝ 1 mkN? 20 厚水泥砂漿找平層 23 /?? 150 厚水泥蛭石保溫層 23 /?? 120 厚鋼筋混凝土板 23 /?? V型輕鋼龍骨吊頂 2/