qc總口地區(qū)壓裂施工質(zhì)量控制(存儲版)
【正文】 ，大于 目標(biāo)值 ，耐溫剪切性能穩(wěn)定，攜砂性能強(qiáng)，均可以滿足現(xiàn)場施工要求。 經(jīng)調(diào)查有 6口井，此項(xiàng)幾率為 % ，為要因。經(jīng)調(diào)查分析，此項(xiàng)為非要因。 此項(xiàng)幾率為零，為非要因。 總口向斜的壓裂改造中，由于砂泥巖薄互層、斷層及天然裂縫發(fā)育等原因，暴露出了許多問題，措施工藝的成功率亟待提高。提高總口向斜地區(qū)壓裂施工質(zhì)量提高總口向斜壓裂施工質(zhì)量6 05~08年總口向斜壓裂 70余井次，有 25口井 29井次施工質(zhì)量有待提高，其中有 14井次出現(xiàn)了前期或中期砂堵：井號 層位 井段 （ m） 厚度 /層數(shù)m/層加砂量m3平均 砂比%施工排量L/min 備 注總 301 新下 1 拖 223 新下 32 老 2917 新下 22 25003500 中期砂堵老 2917 新下 14 拖 22斜 10 新下 3 老 2斜 211 新下 33 老 2斜 211 下 31 老 20 下 31 東 12 新下 31 老 25X 新下 2 老 1斜 79 新下 31 老 1斜－ 3－ 5 下 12 老 2斜 414 新下 13 老 22斜－ 2 下 33 20232023年總口向斜砂堵井?dāng)?shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表四、現(xiàn)狀調(diào)查7 無論是施工正常井還是砂堵井，砂比均低于 20% ，加砂規(guī)模偏小，加砂強(qiáng)度通常為 12m3/m，反應(yīng)加砂難度大，且易出現(xiàn)砂堵。14 論證三 高壓管線、接箍刺漏 總口向斜破裂壓力和施工壓力一般都比較高，地面高壓管線、接箍位置容易出現(xiàn)刺漏，被迫停止施工進(jìn)行整改，造成施工中斷。18 論證七 前置液比例不合理 每口壓裂井的前置液用量，都是結(jié)合具體區(qū)塊的特點(diǎn)，通過室內(nèi)三維模擬軟件進(jìn)行優(yōu)化，并經(jīng)過經(jīng)驗(yàn)豐富的專家多次論證，并一致通過的。要因 2216。段塞段塞31效果檢驗(yàn)三：未加支撐劑段塞井 號 老 33c（下） 老 33c（上） 備 注井段（ m） 破壓（ MPa） 74 67 破壓降幅 9% 通過比較發(fā)現(xiàn)，注入段塞破壓降幅在 10% 左右 ，效果明顯，破壓降幅 目標(biāo)值 8% ，是解決總口向斜破壓高的有效手段。高溫高壓酸巖反應(yīng)巖心流動試驗(yàn)裝置 二、 巖石力學(xué)參數(shù)的研究 ：通過單軸壓縮變形試驗(yàn)，測量巖石的單軸抗壓強(qiáng)度、彈性模量、泊松比等力學(xué)參數(shù)。（ 2）編制《 總口向斜儲層壓裂質(zhì)量控制方法 》，納入壓裂設(shè)計(jì)指導(dǎo)書，予以推廣。降濾失劑類型 粉 砂 JDS暫堵劑最佳用量 （前置液） 35% （前置液） 13%液體效率 % %備 注 暫堵性好，低傷害27實(shí)施二 優(yōu)選液體配方選用 耐高溫的羥丙基瓜膠有機(jī)硼交聯(lián) 體系： 基 液 濃度：由 % ↑ % ；基液粘度＞ 交聯(lián)劑濃度：由 % ↑ %C200 ； 破 膠 劑：由 過硫酸胺改為 PJ02。20 論證九 壓力系數(shù)大 由于地層壓力系數(shù)大，且油層埋藏較深，在現(xiàn)有條件下，裂縫張開困難，縫寬偏窄，支撐劑通過的難度大。16 論證五 壓裂液變質(zhì) 由于壓裂液中含有雜質(zhì)，其有機(jī)成分容易受細(xì)菌分解，可能導(dǎo)致耐溫性、粘彈性等各項(xiàng)指標(biāo)的下降，液體性能發(fā)生變化，不利于現(xiàn)場施工。11六、原因分析 針對總口向斜壓裂施工不成功、加砂強(qiáng)度小的問題進(jìn)行了分析：施工不成功缺乏經(jīng)驗(yàn)施工 人員責(zé)任心不強(qiáng)地溫異常高指揮 錯誤壓裂液變質(zhì)液體攜砂性能差車組、管線 故障儀表車信號線受干擾高壓管線、接箍刺漏破膠劑加量不合理縫寬偏窄壓力系數(shù)大工藝參數(shù)不合理地層濾失大前置液比例不合理支撐劑粒徑過大加砂強(qiáng)度小12 論證一 責(zé)任心不強(qiáng) 現(xiàn)場施工時(shí)間通常不固定，電話就是命令，電話就是現(xiàn)場的召喚！對
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