【正文】 三角斜撐的方式予以加固。開始搭設立柱時，每隔 5跨設一根拋撐，直至連墻桿件安裝完畢后，方可根據(jù)情況拆除。；4；三、采用規(guī)范及設計資料1．《建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范》 JGJ1302011(2011年版)（以下簡稱《規(guī)范》JGJ1302011）2．《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001）3．《建筑施工安全檢查標準》 JGJ5920114．《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》 JGJ8019915．《建筑施工手冊》第四版6．《建筑施工計算手冊》（2001年版，以下簡稱“計算手冊”）7．《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50017—2003）8．《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50010—2002）9．《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》（GBJ1887）10．《五金手冊》第二版1第二章 外腳手架方案選擇一、方案選擇 確保本工程的工期要求及質(zhì)量、安全文明施工，針對本工程的特點，施工用外腳手架采用雙排鋼管外腳手架，由于本工程是高層建筑，腳手架下部的承重較大，為確保外腳手架的強度和穩(wěn)定性，根據(jù)本工程的特點，一至十二層為落地腳手架，其中東西南面四層以下落地腳手架落在地下室頂板上，四至十二層的落地腳手架落在三層的屋面樓板上；十二層結(jié)構(gòu)面起至十五層屋面為懸挑腳手架。一般專項施工方案需以下人員簽字：編制： 由項目工程師（或?qū)I(yè)人員）編制并簽字。 外腳手架搭拆專項施工方案 興武大廈1號樓工程外腳手架搭拆專項施工方案 施工組織設計、施工方案審批表工 程 名 稱武鳴縣興武大廈1號樓工程施組（方案）名稱外腳手架搭拆專項施工方案簽 字 欄職務日 期編 制校 核復 核（會 簽）審 核審 批說明：施工組織設計及重要施工方案（詳見重要施工方案流程表）需以下人員簽字：編制： 由項目工程師（或?qū)I(yè)人員）編制并簽字。校核： 由項目經(jīng)理簽字。北面一至十二層為落地腳手架、十二層至十五層屋面為懸挑腳手架。當搭設至有連墻桿件的構(gòu)造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，立即設置連墻件。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。之間。6．腳手板腳手板采用定制的竹串片腳手板,鋪設方式為4步1設。7．連墻件連墻件采用剛性連接，落地腳手架連墻方式為兩步三跨設置，懸挑腳手架連墻方式為兩步兩跨設置，同一位置設置兩道連墻桿。在架內(nèi)高度 ，往上每隔五步距設隔層平網(wǎng)，施工層應設隨層網(wǎng)。lb4/(384EI)，q39。m σ=KS(NS/(φA)+ Mw/W)=((424)+)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)1300連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)1 Nlw=ωk2h3la=23= 長細比λ=l0/i=1300/158=，查《規(guī)范》，φ= (Nlw+N0)/(φAc)=(+3)103/(489)=≤ [f]= 205N/mm2= 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=+3=≤112=12kN 滿足要求！ 腳手架架在樓板上設計及計算樓板厚200㎜一、工程屬性腳手架基礎所在樓層數(shù)1第1層混凝土樓板厚度h1(mm)200樓板的計算單元長度Bl(m)樓板的計算單元寬度BC(m)樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積（mm2）第1層X向正筋HRB400Ф10150ASX =Y向正筋HRB400Ф10150ASY =X向負筋HRB400Ф10130ASX， =Y向負筋HRB400Ф10130ASY， =二、支架搭設參數(shù) 腳手架搭設參數(shù)腳手架搭設方式平行長邊腳手架內(nèi)排立桿離樓板長邊距離a1(m)立桿排數(shù)N2立桿底部墊板尺寸(m)【ab】立桿縱、橫向間距(m)【lalb】 設計簡圖如下：腳手架樓板_平面圖腳手架樓板_立面圖三、荷載參數(shù)每根立桿傳遞荷載qk(kN)30板上活荷載標準值Qk(kN/m2)1鋼筋混凝土自重標準值NG1K(kN/m3)四、各樓層荷載計算 第1層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)28000砼的齡期T(天)28砼的強度等級C30砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)砼的實測抗拉強度ft(N/mm2) 腳手架立桿傳遞荷載標準值：qk=30kN。m239。=m139。受壓區(qū)鋼筋總面積αs39。比較3601801100036020χ2αs39。符合要求Mu239。m239。BC2+(mq1+νmq2)Qi39。As39。As39。()Mu139。四邊簡支Bc/Bl＝3700/4850＝mq1mq2 第3層板內(nèi)力計算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi39。BC2M1=(m2+νm1)Gi39。(mm2)χ(mm)αs39。＞m139。m239。=m139。fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs39。符合要求 第1層內(nèi)力計算腳手架樓板_第1層鋼筋布置圖 第1層板單元內(nèi)力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl＝3700/4850＝m1m2m139。M1=(m1+νm2)Gi39。GqBC2 第1層板正截面承載力驗算 矩形截面受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h20(mm)α1fc(Mpa)b(mm)fy39。36014020Mu239。在外腳手架的陽角處增設立桿。；剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。 二、 懸挑雙排外腳手架搭設及其注意事項 在樓板模板上彈出卡環(huán)位置→安裝卡環(huán)→（砼達到設計強度后）安裝16工字鋼→擺放縱向掃地桿→豎立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直）→每邊豎起34根立桿后，隨即裝設第一步縱向水平桿（與立桿扣緊固定）→安第一節(jié)小橫桿→校正立桿垂直和水平使其符合要求，按4065N力擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。 為防止剛性拉結(jié)點水平方向滑移，采取在每層剛性拉結(jié)點處的小橫桿上設2個扣件與立桿卡緊扣牢。當解開與另一人有關的結(jié)扣時，應先告知對方，以防墜落。a14/(8EI)]=max[510504/(384206000107800)，1504/(8206000107800)]= νmax＝≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=(+)2/(2)= 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。m) σmax=Mmax/W=106/185000=≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 剪力圖(kN) τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02(bδ)h2]=1000[941802()]/(816600000)= τmax=≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 撓度驗算 變形圖(mm) νmax=≤[ν]=2lx/250=21500/250=12mm 符合要求！ 支座反力計算 R1=,R2=四、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算 主梁軸向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN 壓彎構(gòu)件強度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=106/(185103)+0103/3060=≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析： 其中φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)： 查表《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB500172003)得，φb= ，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB500172003)附表B，得到 。m) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù) 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=≤Rc=8= 縱向水平桿：Rmax=≤Rc=8= 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H18雙立桿計算高度H118腳手架鋼管類型Ф483每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值NG1k 雙外立桿：NG1k=(gk++(lb+a1)n/2)H1=(++(+)2/2)18= 雙內(nèi)立桿：NGS1k= 腳手板的自重標準值NG2k1 雙外立桿：NGS2k1=H1/hla(lb+a1)Gkjb1/4/2=18/(+)1/4/2= 雙內(nèi)立桿：NGS2k1= 欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 雙外立桿：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/4=18/1/4= 圍護材料的自重標準值NG2k3 雙外立桿：NGS2k3=GkmwlaH1=18= 構(gòu)配件自重標準值NG2k總計 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=++= 雙內(nèi)立桿：NGS2k=NGS2k1= 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=(+)(23)/2= 內(nèi)立桿：NQ1k= 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 雙外立桿：Ns=(NGS1k+ NGS2k)+NQ1k=(+)+ = 雙內(nèi)立桿：Ns=(NGS1k+ NGS2k)+NQ1k=(+)+ =七、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架搭設高度H18雙立桿計算高度H118雙立桿受力不均勻系數(shù)KS立桿計算長度系數(shù)μ立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨 立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kμh=1= 長細比λ=l0/i=103/=≤210 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算： 立桿計算長度l0=kμh== 長細比λ=l0/i=103/= 查《規(guī)范》表A得，φ= 滿足要求！ 立桿穩(wěn)定性驗算 不組合風荷載作用 雙立桿的軸心壓力設計值NS=(NGS1k+NGS2k)+NQ1k=(+)+= σ=KSNS/(φA)=(424)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 雙立桿的軸心壓力設計值NS=(NGS1k+NGS2k)+NQ1k=(+)+= Mws=Mwk=ωklah2/10=m σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=max[5q39。一般是先拆除防護欄桿、踢腳板、腳手板、剪刀撐，而后拆除小橫桿、大橫桿和立桿等，連墻點亦必須與腳手架同步拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架。頂層立桿端部宜高出女兒墻上皮1m,。 懸挑腳手架的防護欄桿，由一道橫桿組成。偏離主節(jié)點距離不應大于300mm。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。(mm)板正截面極限承載彎矩()Mi39。GqBC2M239。mq1mq2νBc內(nèi)力值()M1M2M139。符合要求Mu239。比較3601301