【正文】 計算燃氣耗量Nm179。22煙氣傳熱量KJ/Nm179。17總傳熱面積m178。燃燒產物計算30三原子氣體輻射減弱系數1/MPam31飛灰輻射減弱系數1/MPam0 032氣體介質吸收力1/MPam33煙氣黑度34溫度比35煙氣輻射放熱系數KW/m178。012縱向沖刷管長度m已知13螺紋管傳熱面積m178。查焓溫表9保熱系數熱平衡計算10管束熱平衡熱量KJ/Nm179。38主受熱面?zhèn)鳠嵴`差%39出口煙溫℃作圖法求得（見下圖）41出口煙焓KJ/Nm179。8相對誤差%5 燃燒器設計（1）燃燒器設計的原始數據如下： 鍋爐燃氣耗量 Lg＝ Nm179。（1）本設計采用蝸殼供氣，按《燃氣燃燒與應用》公式（617）計算空氣通道直徑（噴頭直徑）Dp及蝸殼尺寸，取qp＝4010179。查《燃氣燃燒與應用》表61，當＝，α＝。 （3）按《燃氣燃燒與應用》式627式計算大直徑孔口在射流穿透深度時的射流間距。（7）計算小孔直徑、數目及間距。在本設計中采用平衡通風方式，利用爐膛內蝸殼燃燒器的吸風作用，把風送人爐膛，使風道在正壓下工作。 風煙道設計要點和結構布置要點 風煙道設計要點A、風煙道應力求平直暢通、附件少、氣密性好；B、金屬管道鋼板厚度按下列數值選用：冷風管一般采用2～3mm，熱風管和煙道一般采用3～4mm；C、金屬矩形風煙管道應配置足夠的加強肋或加強桿，以保證其強度和剛度的要求；D、磚砌煙道內襯當煙氣溫度≤4000C時，可用100機磚砌筑；E、煙道拱頂一般采用大圓弧和半圓弧拱頂兩種形式；F、煙道底的砌法一般采用雙層磚，下墊灰渣層。進口截直徑216。煙速 v1＝＝ m/s。取煙道寬度B4＝400mm，則煙道上部半截面面積：＝（B4/2）2/2＝()2/2＝。煙速：v5＝＝ m/s。℃熱力計算9604煙氣出口溫度?℃熱力計算3275煙氣平均溫度?pj℃熱力計算6煙氣平均速度Wym/sBVy(?pj +273)/(3600F273)7管子外徑dwmm幾何尺寸8煙氣運動粘性系數m178。ks＝，查《鍋爐及鍋爐房設備[4]》圖812截面改變系數ξjkf/F＝＝，查《鍋爐及鍋爐房設備[4]》圖811梯形擴散管阻力系數ξksξks ＝216。取煙道寬B6＝500mm，計算出煙道上部半圓截面積＝＝ m2 。4）單臺鍋爐的分支煙道的確定。由鍋爐出口引出的圓形煙管，斷面尺寸為鍋爐出口尺：216。磚砌煙道，考慮到煙道底積灰，拱高為寬度寬度的2～3倍；B、在接近風機入口處，不應布置彎頭；C、風機出口處風煙 轉變方向應與風機轉子旋轉方向一致；D、盡量采用緩彎頭或內外側均成弧形的急彎頭。　　煙氣在通道內流動時，任意兩截面的總壓降是由流動水平阻力、速度損失、和自生通風力三部分組成。?。?，＝,則：6通風系統(tǒng)的設備的選擇計算，是計算鍋爐在額定負荷下通風系統(tǒng)的流動阻力，其目的是為選用送、引風機和合理布置風、煙道提供依據。（5）按《燃氣燃燒與應用》式631式計算燃氣出口速度。對于蝸殼供氣，當＝，ζ＝～，取ζ＝，則：（1）按《燃氣燃燒與應用》式622計算燃氣分配室截面積?？諝獾男D程度與蝸殼結構比有關：ab/Dp2 越小，空氣的旋轉程度就越大，但阻力損失也將增大，通常取ab/Dp ＝～。（2）燃燒器選擇鼓風式燃燒器有如下優(yōu)點：，體形輕巧，占地面積小，特別是當熱負荷較大時；，調節(jié)系數一般大于5；，預熱溫度甚至可以接近燃氣的著火溫度，這對高溫工業(yè)爐是很必要的；；——燃氣，油——燃氣出聯(lián)合燃燒。第二管束熱力計算6煙管管束吸收熱量KJ/Nm179。℃35熱有效系數《查燃氣燃油鍋爐》表52136總傳熱系數KW/m178。按查焓溫表3出口煙溫℃先假設，后校核2002202504出口煙焓KJ/Nm179。10光管煙氣流通面積m178。/s查煙氣物理特性表10051005100519螺紋管雷諾數20比值21比值22努謝爾特數23流阻系數24螺紋對流放熱系數W/m℃25煙氣總對流放熱系數W/m℃26煙氣壓力MPa27水蒸氣體積份額28三原子氣體份額29煙氣容積Nm179。015拉撐管傳熱面積m178。K計算選取C＝11～1720輻射和對流的有效面積m178。/s23保溫系數表17　爐膽傳熱計算序號名稱符號單位公式數值1爐膽輸入熱量KJ/Nm179。K；——煙氣溫度，℃。因此，在實際計算中，當煙氣的溫度低于1500℃時，CO2和H2O的分解吸熱，從上式的計算中可以看出，燃燒的溫度大于1500℃，因此，＝＝1912℃。由于平均比熱隨溫度的不同而變化，因此熱量計溫度必須經過試算才能確定。/Nm179。干燃氣完全燃燒后所產生的煙氣的焓，KJ/Nm179。 / Nm179。 代入數值計算得： ＝＝（）＝ Nm179。干燃氣；——標態(tài)下燃氣的含濕量，＝ Kg / Nm179。 / Nm179。＝ ＝＝ Nm179。干燃氣；——煙氣中二氧化硫的體積，Nm179。干燃氣； ——燃氣中各可燃組分的成分，%； ——燃氣中氧的容積成分，%。一般采用的方法是通過鍋爐機組的熱平衡試驗。避免了局部產生過冷沸騰的現象。 這種鍋爐最大的特點：所有的受壓元件與鍋筒中心對稱，鍋爐采用全濕背式結構，以極大的內筒和偏心火箱的結構，其有利于提供足夠的輻射受熱面。止回閥主要應用于要求介質單向流動的場合。由（36）可計算得： ＝ ＝＝258 mm本設計擬采用熱軋無縫鋼管DN300作為分氣缸的筒體，一端為平蓋封頭，另一端為法蘭蓋板，以便折卸清洗。 降溫池的選擇根據所選擇的排污擴容器的大小來選擇， m3；所以選擇一個容積為1 m3的玻璃鋼水箱即可。 MPa。/h10還原時間min取值4511鹽溶液泵揚程mmH2O由鹽液系統(tǒng)取值15～2012鹽溶液泵選擇102型泵2臺 鍋爐除氧設備的選擇 除氧設備選擇計算水質標準規(guī)定，額定蒸發(fā)量大于2t/h的蒸氣鍋爐的給水和供水溫度大于95℃的熱水鍋爐的循環(huán)水要進行除氧處理。各項耗量可查上表。/臺26交換器進水小時平均流量⑤m179。16交換層樹脂總裝載量Kg/臺1468～17每臺交換器工作交換容量mol/臺157018軟化水產量m179。③如果測定溶解固形物有困難時，可采用采用測定氯化物（Cl1）的方法來間接控制。4耗水量m179。500216。當再生劑耗量逐漸上升或出水質量逐漸下降時，要考慮進行一次大反洗。本設計中水的總硬度為5mmol/l＜8mmol/l，所以采用單級系統(tǒng)。（2） 水處理設備選擇及系統(tǒng)鈉離子交換設備種類很多，有固定床、流動床、浮動床和移動床等，其中后三者適用于原水水質穩(wěn)定，軟化水壓力變化不大且不間斷運行。 凝結水系統(tǒng)主要管徑確定根據選定流速法確定凝結水管徑如下：表5 凝結水管道流速推薦及選用直徑管子種類凝結水泵吸水管凝結水泵吸水管自流凝結水管水流速度(m/s)～～＜計算結果及選用直徑（按計算）管段名稱流量(t/h)流速(m/s)計算直徑(mm)選用直徑(mm)凝結水泵吸水管81D894凝結水泵出水管50D573自流凝結水管81D894 給水處理系統(tǒng)的選擇本鍋爐原水的總硬度和含氧量均超過給水水質要求，故需要進行軟化和除氧處理。因此凝結水泵的揚程選擇山西天海泵業(yè)華東公司50DL（R）型多級離心泵2臺。 給水系統(tǒng)主要管徑確定根據給水量和規(guī)定的流速可確定給水管道的管徑，計算如下表：表4 給水管道流速推薦及選用直徑管子種類離心式水泵給水總管水泵吸水管進水管出水管水流速度(m/s)～～～～計算結果及選用直徑（按計算）管段名稱流量(t/h)流速(m/s)計算直徑(mm)選用直徑(mm)給水總管50D573吸水管81D894離心泵進水管50D573離心泵出水管50D573 鍋爐房凝結水總回收量的計算 鍋爐房凝結水總回收量鍋爐房凝結水總回收量，等于生產負荷、采暖、通風、生活回收量及除氧凝結水回收量之和。給水儲備是保證鍋爐安全運行所必需的，其要求與鍋爐容量有關。由于工業(yè)鍋爐房負荷一般不均衡，特別是有季節(jié)性負荷的鍋爐房負荷變化更大，因此給水泵的容量和臺數還應該適應全年負荷變化的要求。式中 ——分別為采暖、通風天數和全年工作天數；S——每晝夜工作班次。表3 鍋爐熱負荷的使用情況表使用項目負荷占的比例（%）負荷使用（t/h）蒸氣壓力（MPa）回水率（%）采暖2750通風2350生產4550生活50生產平均熱負荷—————— 鍋爐的平均熱負荷： 式中：K0——蒸氣管網的熱損失及鍋爐房自用熱系數系數，；K1——供暖熱負荷同期使用系數，；K2——通風熱負荷同期使用系數，；K3——生產熱負荷同期使用系數，；K4——供暖熱負荷同期使用系數，；Q1——供暖最大熱負荷，t/h；Q2——通風最大熱負荷，t/h；Q3——生產最大熱負荷，t/h；Q4——生活最大熱負荷，t/h。；d——水蒸氣含量，kg/ Nm179。； 216?！　‰S著世界經濟的發(fā)展，石油危機的沖擊和煤、石油所帶來的環(huán)境污染問題日益嚴重，使能源結構逐步發(fā)生變化，天然氣的消費量急劇增長。隨著經濟的發(fā)展，鍋爐設備日益廣泛應用于現代工業(yè)的各個領域，成為我國經濟發(fā)展的重要熱工設備之一。而且發(fā)燃燒熱效率效率高，建設成本低，建設速度快、占地少、人員少、環(huán)保性好、運營成本低；另外，燃氣鍋爐啟停速度快，調峰能力強，耗水量少。100＝Ql ＝(3590698+93244+87667+123649)247。；ρw＝ kg/ Nm179。2. 采暖平均熱負荷＝ t/h式中： —— 采暖平均熱負荷 ，t/h； ——采暖系數，按照下面的公式； ＝ () / ()則　＝（188）/（185）＝；＝＝ ＝ t/h。鍋爐參數如下：額定蒸發(fā)量：4 t/h；額定蒸氣壓力： Mpa；額定蒸氣溫度：194 ℃；給水溫度：105 ℃；設計效率：%；安裝外形尺寸：609133263551。3. 給水泵的揚程給水泵的揚程可以按下式計算：H＝1000(P+ΔP)+H1+H2+H3+H4 kPa 式中： P——鍋爐的工作壓力，MPa；ΔP——安全閥較高始啟壓力的升高值，MPa；H1——省煤氣的阻力，kPa；H2——給水管道的阻力，kPa；H3——給水箱最低水位與鍋爐水位間液位壓差；H4——附加壓力，50～100 kPa；對于壓力較低的鍋爐，給水泵的揚程也可以用下面的近似公式計算：H＝1000P+100～200kPa；，H＝1250+150＝1400 kPa；選用三臺電動水泵，其中一臺備用。選擇上海聯(lián)展金屬制品有限公司生產的STF—8的不銹鋼組合式水箱一個。除氧器水溫＝105℃，除氧器熱效率為98%。 凝結水水箱選擇（1）本設計設一個水箱，兩個水箱間有水聯(lián)通，以便切換使用，水箱容積確定，選一個8 m179。對于小容量的供熱鍋爐，處理在汽鍋內部進行，則稱鍋內水處理。固定床逆流再生鈉離子交換器的再生液自下而上運動，再生置換時離子交換器不發(fā)生紊亂是保證逆流再生效果的關鍵。交換劑耗水量m179。上表摘自《燃油燃氣鍋爐及鍋爐房設計[3]，表512》（無頂壓）各項指標計算數據匯總表7 常用逆流再生鈉離子交換器（無頂壓）各項指標計算數據匯總序號指標名稱離子交換器直徑216。/次再生流速m/h2時間min5555747474745置換流速m/h2時間min4548耗水量m179。上表摘自《燃油燃氣鍋爐及鍋爐房設計[3]，表513》本工藝的蝸殼式燃氣濕背式三回程鍋爐對給水和爐水的水質要求如下：給水總硬度≤ mmol/L；給水懸浮物≤5 mg/L；給水含氧量≤ mg/L；爐水總堿度≤20；