【正文】 求（1）布置輸送機正常運行時，輸送帶在驅動滾筒的分離點具有一定的恒張力，以防輸送帶打滑。除了由于要在相當大的速度下保持張力恒定所引起的困難以外，還需知道速度的變化規(guī)律。③.距離較短的輸送機和坡度在6％以上的傾斜輸送機拉緊裝置一般布置在輸送機機尾，并盡可能將輸送機局部滾筒作拉緊滾筒。圖410 螺旋式拉緊裝置1螺桿 2滾筒 3機架 4可移動的滾筒軸承座根據Ⅱ系列，其拉緊行程分為500㎜、800㎜、1000㎜三種，許用的最大拉緊力見表表44螺旋拉緊裝置的最大拉緊力帶寬（mm）500650800100012001400最大拉緊力（kN。 拉緊裝置布置時應遵循的原則帶式輸送機拉緊裝置的位置的合理布置，對輸送機正常運轉、啟動和制動，以及拉緊裝置的設計、性能及成本的影響都十分大，一般情況下拉緊裝置的布置應遵循以下原則：①.為降低拉緊裝置的成本，使其張緊力最小，一般張緊裝置盡可能布置在輸送帶張力最小處。（6）在工況過渡過程中，應能將輸送帶中出現的動力效應減至最小限度，以防損壞輸送機。%、%計算。因為該輸送機的設計為水平運輸，所以不需要制動裝置。這種制動器的特點是制動力矩大，散熱性能好，油壓可以調整，在工作中制動力矩可無極調節(jié)。其結構簡圖如下： 圖48 帶式逆止器 1輸送帶 2傳動滾筒 3逆止帶（2） 滾柱逆止器滾柱逆止器也用于向上運輸的的帶式輸送機上，在輸送機正常工作時，滾柱在切口的最寬處，不會妨礙星輪的運轉；當輸送機停車時，在負載重力的作用下，輸送帶帶動星輪反轉，滾柱處在固定圈與星輪切口的狹窄處，滾柱被楔住，輸送帶被制動。 制動裝置 制動裝置的作用對于傾斜輸送物料的帶式輸送機，其平均傾角大于時，當滿載停車時會發(fā)生上運物料時帶的逆轉和下運物料時帶的順滑現象，從而引起物料的堆積、飛車等事故，所以應設置制動裝置。由原始尺寸B＝800mm查《運輸機械設計選用手冊》表2－42，取托輥為DTⅡ03C0311, 托輥直徑D為89mm。在輸送物料過程中可將托輥組與膠帶脫離隨時更換，對載荷的適應性強。調心托輥組的糾偏原理是：當膠帶跑偏時，引起托輥上的載荷重新分布并且是不均勻的，相對轉軸產生扭矩，跑偏量較小時，調心托輥組的扭矩小于摩擦力矩，調心托輥組不會轉動，對跑偏沒有反應，當跑偏量逐漸增大，扭矩超過摩擦力矩時橫梁就圍繞立軸成旋轉，并隨著轉動的增加，轉矩繼續(xù)加大，調心托輥組繼續(xù)轉動，輥子的線速度方向與膠帶的運行方向形成的夾角增大，使它們的摩擦力產生向心分力。由于輥子的前傾增加，膠帶的運行阻力也會增加，輸送機全程采用前傾托輥，耗能約增加10％～20％，所以，長距離的輸送機不宜全程采用前傾托輥組。膠帶跑偏不僅能引起膠帶邊緣的磨損、物料灑落等，而且還能造成人力、物力和財力的浪費。當膠帶偏向一側時，該側膠帶和托輥所受正壓力增加，則膠帶所受到的橫向摩擦力大于另一側，因而使膠帶又回復到正中位置。 在有載分支頭部、尾部應各設置一組過渡托輥，以減小頭、尾過渡段膠帶邊緣的應力，從而減少膠帶邊緣的損壞。一般帶式輸送機的槽角為，如果槽角由增大到，則在同樣帶寬條件下物料橫斷面積增大20％，運輸量可提高13％，帶式輸送機的無載分支常采用平形托輥。其結構簡圖如下：圖45 緩沖托輥a)橡膠圈式 b)彈簧板式調心托輥用來調整輸送帶的橫向位置，使它保持正常運行。安裝在剛性托輥架上的三個等長托輥組是最常見的，三個托輥一般布置在同一個平面內，兩個側托輥向前傾；亦可將中間托輥和側托輥錯開布置?；蛘哂山涷灩剑阂阎獛払＝800，傳動滾筒直徑為500，滾筒長度比膠帶寬略大，一般?。?00～200）取800＋150＝950 與查表結果一致 傳動滾筒的直徑驗算大量實驗表明，傳動滾筒的摩擦系數與膠帶和滾筒之間的單位壓力有較大關系，在單位壓力較大的區(qū)域摩擦系數隨壓力的增大而減小，所以傳動滾筒的直徑應按平均壓力進行驗算。有單向出軸和雙向出軸兩種。同一種滾筒直徑又有幾種不同的軸徑和中心跨距供選用。作為單點驅動方式來講，可分成單滾筒傳動及雙滾筒傳動。它對帶芯有損傷，接頭強度效率低，只有25%—60%，使用壽命短，并且接頭通過滾筒表面時，對滾筒表面有損害，常用于短距或移動式帶式輸送機上。(3)易斷絲。相反，帆布帶損傷后，會由于水浸等原因而引起剝離。這樣張力傳播速度快，起動和制動時不會出現浪涌現象。(3)應具有較高的耐疲勞強度，否則鋼繩疲勞后，它與橡膠的黏著力即下降乃至完全分離。織物層芯又分為分層織物芯和整體織物層層芯兩類，且織物層芯的材質有棉，尼龍和維綸等。輸送機的帶芯主要是有各種織物（棉織物，各種化纖織物以及混紡織物等）或鋼絲繩構成。因為通過蛹狀的彈性套傳遞轉矩，故可緩沖減振。這種聯(lián)軸器結構緊湊，維護方便，廣泛應用于汽車、多頭鉆床等機器的傳動系統(tǒng)中。效率，這里為摩擦系數，～；為兩軸間徑向位移量，單位為；為軸徑，單位為。常用的有以下幾種：1）十字滑塊聯(lián)軸器十字滑塊聯(lián)軸器由兩國在端面上開有凹槽的半聯(lián)軸器和一個兩面帶有凸牙的中間盤所組成。剛性聯(lián)軸器這類聯(lián)軸器有套筒式、夾殼式和凸緣式等。第一級為螺旋齒輪，第二級、第三級為斜齒和直齒圓柱齒輪傳動，其展開簡圖如下：圖31 DCY220型減速器展開簡圖電動機和I軸之間，IV軸和傳動滾筒之間用的都是聯(lián)軸器，故傳動比都是1。為此，減速器的錐齒輪也有兩種；用彈性聯(lián)軸器時，用第一種錐齒輪，軸頭為平鍵連接；用液力偶合器時，用第二種錐齒輪，軸頭為花鍵齒輪聯(lián)接。由式（235）得＝可選輸送帶為NN－100N/(mm 2）、拉緊行程： △L≧（）L ＝（+）600 ＝ 式中：—輸送帶彈性伸長率和永久伸長率，由輸送廠家給出，～； —拉緊后托輥間允許的垂度， L—輸送機長度。1)承載段運行阻力由式（219）： （219）=[（++）600cos0o]=19999N2)回空段運行阻力由式（230） （230）F=[(+) 576cos0o] =2854NF=[(+) cos0o] =46NF=[(+) cos0o] =41NF=[(+) cos0o] =37NF=[(+) cos0o] =57NF=[(+) cos0o] =17N3)最小張力點由以上計算可知，13點為最小張力點(2)輸送帶上各點張力的計算1）由懸垂度條件確定5點的張力承載段最小張力應滿足=9523N2)由逐點計算法計算各點的張力因為S11=9523N,根據表143選=，故有 ＝9069N ＝90692854＝6215N ＝5919N ＝591946＝5873N ＝5593N ＝559341＝5552N ＝5287N ＝528737＝5250N ＝5000N ＝500057＝4943N ＝9523+19999＝29522N ＝29522＝30998N ＝30998+17＝31015N （3）用摩擦條件來驗算傳動滾筒分離點與相遇點張力的關系滾筒為包膠滾筒，圍包膠為420176?！?；對慣性小、起制動平穩(wěn)的輸送機可取較小值?！?主要特種阻力計算主要特種阻力包括托輥前傾的摩擦阻力和被輸送物料與導料槽攔板間的摩擦阻力兩部分，按式（210）計算：+ （210）按式（211）或式（212）計算：（1） 三個等長輥子的前傾上托輥時 （211）（2） 二輥式前傾下托輥時 （212）本輸送機沒有主要特種阻力，即=0 附加特種阻力計算附加特種阻力包括輸送帶清掃器摩擦阻力和卸料器摩擦阻力等部分，按下式計算： （213） （214） （215）式中——清掃器個數，包括頭部清掃器和空段清掃器；A——一個清掃器和輸送帶接觸面積，見表——清掃器和輸送帶間的壓力，N/，一般取為3 N/；——清掃器和輸送帶間的摩擦系數，~；——刮板系數，一般取為1500 N/m。可用式（27）計算： （27）式中——模擬摩擦系數，根據工作條件及制造安裝水平決定，一般可按表查取。經如上計算,確定選用帶寬B=800mm,初選輸送帶NN－100，輸送帶層數為6層，查表16得，輸送帶各參數如下：NN－100型煤礦用輸送帶的技術規(guī)格：扯斷強度＝100N/(mm)2468101214161820k輸送機的工作傾角=0176。(3)物料易滾動、粒度大、磨琢性強的，或容易揚塵的以及環(huán)境衛(wèi)生條件要求較高的，宜選用較低帶速。原始參數和工作條件（1）輸送物料：煤（2）物料特性： 1）塊度：0～300mm2）散裝密度：=3）在輸送帶上堆積角：ρ=20176。用彈簧銷固定，下托輥搭蒼型支架上，上托輥為槽形托輥，通過抓爪支承在鋼管上。張緊絞車通過鋼絲繩、滑輪組牽引張緊車在軌道上行走，從而達到貯進和放出輸送帶的作用，并使輸送帶得到適當的張緊度，滑輪組由滑輪架和四個滑輪組成，它通過一銷軸鉸接在車架上，使作用在四個滑輪上的牽引力，通過銷軸作用于張緊車中心，對防止改向滾筒的輸送帶跑偏有較好的效果，為防止張緊車掉軌，在車上還裝有四個止爬鉤。頭部清掃器分重錘清掃器和犁式清掃器二道，以清掃輸送帶正反面的粘煤。單電機驅動的優(yōu)點是設備制造簡單，電控設備少，便于維護運轉，缺點是隨著運輸距離的縮短，將形成大馬拉小車，電動機運行功率因數降低。傳動滾筒為焊接結構，主軸采用雙鍵和螺栓與卷筒連接，滾筒一側的連接輪殼在裝配后與卷筒輻板焊接，故滾筒受力情況好。圖11 可伸縮帶式輸送機的工作原理1卸載端；2傳動裝置；3儲帶裝置；4拉緊裝置；5收放膠帶裝置；6膠帶；7機尾牽引機構；8機尾； 可伸縮帶式輸送機的結構概述 可伸縮帶式輸送機主要由機頭傳動裝置，貯帶裝置，張緊裝置，收放輸送帶裝置機身及機尾等，機身及機尾是輸送機的非固裝部分，其余為固裝部分，而機身又是輸送機的可伸縮部分?？缮炜s膠帶輸送機機身長度可根據工作需要不斷仲長或逐漸縮短，其最大伸長量不應超過電動機的額定功率所允許的長度；最小縮短量，可以縮至機身不能再縮為止。（2）機頭傳動裝置采用墻板式機架結構，傳動部件側幫固定，具有結構緊湊，安裝斷面小，剛性強，拆裝方便等優(yōu)點。如英國FSW生產的FSW1200/（2～3）400（600）工作面順槽帶式輸送機就采用了液粘差速或變頻調速裝置，運輸能力達3000 t/h以上，它的機尾與新型轉載機（如美國久益公司生產的S500E）配套，可隨工作面推移而自動快速自移、人工作業(yè)少、生產效率高。國外帶式輸送機技術的發(fā)展很快，其主要表現在2個方面:一方面是帶式輸送機的功能多元化、應用范圍擴大化，如高傾角帶式輸送機、管狀帶式輸送機、空間轉彎帶式輸送機等各種機型；另一方面是帶式輸送機本身的技術與裝備有了巨大的發(fā)展，尤其是長距離、大運量、高帶速等大型帶式輸送機已成為發(fā)展的主要方向，其核心技術是開發(fā)應用了帶式輸送機動態(tài)分析與監(jiān)控技術，提高了帶式輸送機的運行性能和可靠性。這些輸送機的特點是輸送能力大(可達30000t/h)，適用范圍廣(可運送礦石，煤炭，巖石和各種粉狀物料，特定條件下也可以運人)，安全可靠，自動化程度高，設備維護檢修容易，爬坡能力大(可達16176。目 錄1 緒 論 1 國內外帶式輸送機的發(fā)展狀況 1 帶式輸送機的應用 2 帶式輸送機的分類 3 3 3 3 4 可伸縮帶式輸送機的結構概述 5 5 6 6 7 72 可伸縮帶式輸送機的設計計算 8 已知原始數據及工作條件 8 計算步驟 9 帶寬的確定 9 11 圓周驅動力 12 計算公式 12 主要阻力計算 13 主要特種阻力計算 15 附加特種阻力計算 15 傾斜阻力計算 16 16 傳動軸功率計算 16 電動機功率計算 17 輸送帶張力計算 17 輸送帶不打滑條件校核 18 輸送帶下垂度校核 19 各特性點張力計算 19 傳動滾筒、改向滾筒合張力計算 22 改向滾筒合張力計算 22 傳動滾筒合張力計算 22 傳動滾筒最大扭矩計算 22 拉緊力和拉緊行程計算 22 233 驅動裝置的選用與設計 25 電機的選用 25 傳動裝置的總傳動比 26 液力偶合器 26 聯(lián)軸器 264 帶式輸送機部件的選用 30 輸送帶 30 輸送帶的分類 30 輸送帶的連接 31 傳動滾筒 32 傳動滾筒的作用及類型 32 傳動滾筒的選型及設計 33 傳動滾筒結構 33 傳動滾筒的直徑驗算 34 托輥 35 托輥的作用與類型 35 托輥的選型 38 托輥的校核 41 制動裝置 43 制動裝置的作用 43 制動裝置的種類 43 制動裝置的選型 45 改向裝置 45 45 拉緊裝置的作用 46 張緊裝置在使用中應滿足的要求 46 拉緊裝置在過渡工況下的工作特點 46