【正文】 附錄 A pumps are installed, but a few absorption heat pumps and heat transformers are also in use. Steam production: Industry consumes vast amounts of low, medium and high pressure steam in the temperature range from 100200℃ . Steam is used directly in industrial processes, and for heat distribution. Current high temperature heat pumps can produce steam up to 150℃ (a heat pump prototype has achieved 300℃ ). Both open and semiopen MVR systems, closedcycle pression heat pumps, cascade (bination) systems and a few heat transformers are in operation. Drying process:Heat pumps are used extensively in industrial dehumidification and drying processes at low and moderate temperatures (maximum 100℃ ). The main applications are drying of pulp and paper, various food products wood and lumber. Drying of temperaturesensitive products is also interesting. Heat pump dryers generally have high performance (COP 57), and often improve the quality of the dried products as pared with traditional drying methods. Because the drying is executed in a closed system, odours from the drying of food products etc. are reduced. Both closedcycle pression heat pumps and MVR systems are used. Evaporation and distillation processes:Evaporation and distillation are energyintensive processes, and most heat pumps are installed in these processes in the chemical and food industries. In evaporation processes the residue is the main product, while the vapour (distillate) is the main product in distillation processes. Most systems are open or semiopen MVRs, but closedcycle pression heat pumps are also applied. Small temperature lifts result in high performance wit。working fluid39?！胺堑洹钡某霈F(xiàn)，使人們越來越多的開始關注空氣的質量問題。 除風量調節(jié)外，風機盤管的供冷（熱）量也可通過水量調節(jié)閥自動調節(jié) 。僅從離心式冷水機組、風機盤管機組等進行了粗略的控制和調節(jié)。隔振基座用鋼筋混凝土板加 工而成。風機噪聲是由于葉片驅動空氣產生的紊流引起的寬頻帶氣噪聲以及響應的旋轉噪聲所組成，后者由轉數(shù)和葉片數(shù)確定其噪聲頻率。（見附表） 2）根據(jù)各管段的風量及選定的流速，確定最不利環(huán)路各管段的斷面尺寸及沿程阻沈陽化工學院學士學位論文 第七章 空調水系統(tǒng)的設計 力和局部阻力如下 : 初選管段 12的計算流速為 ，流量為 m3/h，管徑為 DN20，管長為 2米，則 e? =故 ? Pe =6613Pa 局部阻力損失： 三通兩個， ? =，截止閥一個 ? = 故 ? Pj=? ? v2 /2=5819 Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=12432 Pa 管段 23：假設流速為 ，流量為 m3/h，管長為 3米，則 d=vV?36004= 米，實際流速為 m/s， e? =故 ? Pe=2717 Pa 局部阻力損失： 三通一個， ? =，截止閥一個 ? = 故 ? Pj=? ? v2 /2= 3035 Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=5752 Pa 管段 34：假設流速為 1m/s，流量為 m3/h，管長為 10米，則 d=vV?36004= 米，實際流速為 ， e? =故 ? Pe=1002Pa 局部阻力損失： 三通兩個， ? =， 故 ? Pj=? ? v2 /2= 64 Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=1066 Pa 沈陽化工學院學士學位論文 第七章 空調水系統(tǒng)的設計 管段 45：流量為 m3/h，管長為 8米，則 d=vV?36004= 米，實際流速為 ， e? =故 ? Pe=2113Pa 局部阻力損失： 三通兩個， ? =， 故 ? Pj=? ? v2 /2= 169 Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=2282 Pa 管段 56：流量為 m3/h，管長為 8米，則 d=vV?36004= 米，實際流速為 ， e? =故 ? Pe=4050Pa 局部阻力損失： 三通兩個， ? =， 故 ? Pj=? ? v2 /2= 324 Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=4374 Pa 管段 67：流量為 m3/h，管長為 12米，則 d=vV?36004= 米，實際流速為 ， e? =故 ? Pe=9075Pa 局部阻力損失： 三通一個， ? =， 故 ? Pj=? ? v2 /2= 242 Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=9317 Pa 管段 78：流量為 m3/h，管長為 4米，則 沈陽化工學院學士學位論文 第七章 空調水系統(tǒng)的設計 d=vV?36004= 米，實際流速為 ， e? =故 ? Pe=6144Pa 局部阻力損失： 三通一個， ? =， 故 ? Pj=? ? v2 /2= 512 Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=6656 Pa 管段 89：流量為 m3/h，管長為 2米，則 d=vV?36004= 米，實際流速為 ， e? =故 ? Pe=3200Pa 局部阻力損失： 三通一個， ? =，蝶閥， ? = 故 ? Pj=? ? v2 /2= 1536Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=4736 Pa 管段 910：流量為 m3/h，管長為 米，則 d=vV?36004= 米，實際流速為 ， e? =故 ? Pe=5600Pa 局部阻力損失： 彎頭， ? =， 故 ? Pj=? ? v2 /2= 2611Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=8211Pa 管段 1011：流量為 m3/h，管長為 米，則 沈陽化工學院學士學位論文 第七章 空調水系統(tǒng)的設計 d=vV?36004= 米，實際流速為 ， e? =故 ? Pe=2188Pa 局部阻力損失： 三通一個， ? =，漸縮 ? = 故 ? Pj=? ? v2 /2= 625Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=2813 Pa 管段 1112：流量為 m3/h，管長為 米，則 d=vV?36004= 米，實際流速為 ， e? =故 ? Pe=2944Pa 局部阻力損失： 三通一個， ? =， 故 ? Pj=? ? v2 /2= 424Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=3365 Pa 管段 1213：流 量為 m3/h，管長為 19 米，則 d=vV?36004= 米，實際流速為 ， e? =故 ? Pe=26011Pa 局部阻力損失： 三通一個， ? =，截止閥 ? = 故 ? Pj=? ? v2 /2= 4792Pa 總阻力 ? P=? Pe+? Pj=26696Pa 所有管段總的阻力 ? Pa 87700=P 沈陽化工學院學士學位論文 第七章 空調水系統(tǒng)的設計 冷凝水的管路設計 風機盤管在運行時產生的冷凝水，必須及時排走，排放凝結水的管路的系統(tǒng)設計中，應注意以下幾點： 1）風機盤管凝結水盤的進 水坡度不應小于 。 局部阻力部分：三通直通，ζ =， Z=18 Pa 故該管段總阻力 ??p Pa 管段 67：管長 2 米，流量 7324 m3/h，初選風速 9m/s。 管段 23：管長 8 米，流量 1470 m3/h，初選風速 3 m/s。 沈陽化工學院學士學位論文 第六章 空調風系統(tǒng)設計與布置 4 .確定送風口數(shù)目 考慮到空調精度較高，因而軸心的溫度取為空調溫度的 倍，即 Δ tx= 1=℃ （Δ tx/Δ to） =，因此無因次距離 x 1 =，代入下式： N= 2)( 21?xaxHA 5. 確定送風口尺寸 每個送風口面積為： f=L/(3600 Vo N)= m2， 得出送風口長 寬 = . 面積當量直徑 d0= Ar= ??nTvtgd2000 因此得 x/d0 = 貼附長度 x= do= = 大于射程 ,所以滿足要求。 風口的設 計與布置 西區(qū)、動區(qū)的所有房間的風機盤管送風口及新風口均采用側送側回 [10]的氣流組織形式。風機盤管機組在使用過程當中應該注意的幾個問題 1） 定期清晰濾塵網，以保持空氣流動暢通； 2） 定期清掃換熱器上的積灰，以保證它具有良好的傳熱性能； 3） 風機盤管制冷時，冷水進口溫度一般采用 7～ 10℃，不能低于 5℃，以防止管道及空調器表面結露； 4） 當噪聲級很高時，可以在機組出口和房間送風口之間的風道內做消聲處理。 以四層辦公室 1 為例： 用計算法確定送風狀態(tài)的參數(shù)和送風量。 n′ 新風冷負荷 目前，我國空調設計中對新風量的確定原則，仍采用現(xiàn)行規(guī)范、設計手冊中規(guī)定或推薦的原則，辦公樓的新風量取 30m3 /。熒光燈為 30W，總共有 4盞，且鎮(zhèn)流器與燈管在同一房間內，因此 LQ=30 4 =144W。（ tltn） 表 43 北外窗瞬變冷負荷 時間 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 21:00 tln tlntn F K LQ 4） 透過玻璃窗進入日射得熱引起冷負荷 本設計所用的玻璃窗為 6mm 吸熱玻璃，有附錄 25 表 4 查得玻璃窗有效面積系數(shù)Ca =，有效面積 F= = ㎡ 。 K），序號 1，屬Ⅱ型， F= ㎡ ； 4） 室內設計溫度： tn =26℃ 。 本設計照明設備為暗裝熒光燈，鎮(zhèn)流器設置在頂棚內，熒光燈罩無通風孔，功率為30W/㎡。一般儀表取 ～ 。 Cn 。 k） 。 (tln tn ) 式中 LQ1 —— 外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷， W； F—— 外墻和屋面的傳熱面積， m2 ； K—— 外墻和屋面的傳熱系數(shù)， W/（ m2 量調節(jié)可以節(jié)約能源，不過在冬天