【正文】 內力組合：根據最不利而又可能的原則進行內力組合，并進行承載力計算：①②+③+④++ 或近似：+（活載標準值+風載標準值）假定：當時，（M，N，V）標準值設計值/ 符號規(guī)定： 梁：彎矩下側受拉為“+”反之為“” 剪力以繞桿端順時針為“+” 柱：彎矩M：以柱左側受拉為“+”軸力N：以柱受壓為“+”受拉為“” 用于承載力計算的框架荷載效應組合表梁編號截面內力KN()恒載活載活載活載左風右風123456WLDF左MV中MV右MVWLCD左MV中M00V右MV2LDF左MV中MV右MV2LCD左MV中M00V右MV1LDF左MV中MV右MV1LCD左MV中M00V右MV用于承載力計算的框架荷載效應組合表（續(xù)表）梁編號+Mmax及相應的VMmax及相應的V|V|max及相應的M組合項目組合值組合項目組合值組合項目組合值WLDF1*+(2+3)*+6** 1*+(2+3)*+6** 1*+(2+4)*+6**1*+(2+4)*+5** 1*+(2+4)*+5** WLCD1*+(3+4)*+6** 1*+(3+4)*+6** 1*+(2+4)* 1*+(2+3)*+5** 1*+(2+3)*+5** 2LDF1*+(2+3)*+6** 1*+(2+3)*+6** 1*+(2+4)*+6**1*+(2+4)*+5** 1*+(2+4)*+5** 2LCD1*+(3+4)*+6** 1*+(3+4)*+6** 1*+(2+4)* 1*+(2+3)*+5** 1*+(2+3)*+5** 1LDF1*+(2+3)*+6** 1*+(2+3)*+6** 1*+(2+4)*+6**1*+(2+4)*+5** 1*+(2+4)*+5** 1LCD1*+(3+4)*+6** 1*+(3+4)*+6**1*+(2+4)* 1*+(2+3)*+5** 1*+(2+3)*+5** 用于承載力計算的框架荷載效應組合表（續(xù)表）柱編號截面內力恒載活載活載活載左風右風123456ZDw上MN下MNVZFw上MN下MNVZD2上MN下MNVZF2上MN下MNVZD1上MN下MNVZF1上MN下MNV用于承載力計算的框架荷載效應組合表（續(xù)表） 柱編號Nmax及相應的M、VNmin及相應的M、V|M|max及相應的N、V組合項目組合值組合項目組合值組合項目組合值ZDw1*+(2+3)*+5**1*+4*+6**1*+(2+4)*+6**1*+(2+3)*+5** 1*+4*+6** 1*+(2+4)*+6** ZFw1*+(2+4)*+5** 1*+3*+6** 1*+(2+4)*+5** 1*+(2+4)*+5**1*+3*+6**1*+(2+4)*+5**ZD21*+(2+3)*+5**1*+4*+6**1*+(2+4)*+6**1*+(2+3)*+5**1*+4*+6** 1*+(2+4)*+6** ZF21*+(2+4)*+5** 1*+3*+6** 1*+(2+4)*+5** 1*+(2+4)*+5**1*+3*+6**1*+(2+4)*+5**ZD11*+(2+3)*+5**1*+4*+6**1*+(2+4)*+6**1*+(2+3)*+5** 1*+4*+6** 1*+(2+4)*+6** ZF11*+(2+4)*+5**1*+3*+6** 1*+(2+4)*+5** 1*+(2+4)*+5**1*+3*+6** 1*+(2+4)*+5**框架梁柱配筋計算：框架梁、柱截面配置應滿足承載力的要求，對于梁和的偏心受壓柱還應滿足裂縫寬度要求，當梁的截面尺寸在常用高跨比范圍內時，其撓度一般可以不必驗算。② 柱邊基礎截面抗沖切驗算：∵＞∴考慮沖切荷載時取用的面積為：A=[ =[ =bt=350mmbb=350+2750=1850mmbm=＞故在柱邊緣處滿足沖切要求②變階處抗沖切驗算： h1=400mm ho1=350mm∵＞500mm∴考慮沖切荷載時取用的面積為：A=[ =[ =bt=1200mmbb=1200+2ho=1200+2350=1900mmbm=＞故在柱變階處滿足沖切要求即：該基礎高度滿足受沖切承載力要求（4）基礎底板配筋計算：沿基礎長邊方向，對柱邊截面ⅠⅠ處的彎矩MⅠ計算：MⅠ= = =按下式可得As1= =變階處截面Ⅰ，Ⅰ，的彎矩M1，為：MⅠ， = = =變階處有效高度ho1，=40050=350mm 則A，s1==1205mm2＜As1故基礎長邊方向應按As1配筋，現配置：φ14120， As=1283mm2＞As1沿基礎短邊方向的計算 ：按軸心受壓考慮MⅡ= = =按下式可得AsⅡ= =變階處截面Ⅱ，Ⅱ，的彎矩MⅡ，為：MⅡ，= = =變階處有效高度hoⅡ，=40050=350mm 則A，sⅡ==＜AsⅡ故基礎短邊方向應按AsⅡ配筋，現配置：φ10100， As=785mm2＞AsⅡ80。530厚水磨石面層 板底粉刷 = 合計 設計值 g==活荷載標準值 設計值 q==總計 斜板部分 P1=+=水平段板部分 P2=+= 斜板截面設計板水平計算跨度ln=，彎矩設計值M=板的 有效高度h0=14020=120mm===選配10 100 As = 785mm2分布筋每步踏板1根8 平臺板設計設平臺板厚h=80mm，取1m寬板帶計算（1） 荷載計算 （）水磨石面層 80mm厚混凝土板 =2板底 抹灰 = 合計 活荷載 總荷載設計值P=+= 截面設計 平臺板的計算跨度lo=+ 彎矩設計值M= 板的有效高度h0=8020=60mm ===選配6/8 130 As = 302mm2 平臺梁設計設平臺梁 截面尺寸為200mm350mm(1) 荷載計算恒載計算梁自重：（）25=（）217=平臺板 合計 活荷載 總荷載設計值P=+=（2） 截面 設計計算跨度lo==（）=彎矩 設計值剪力設計值截面按倒L型計算梁的有效高度ho=35035=315mm經判斷屬于第一類T型截面===選配220 As = 628mm2按構造配置2 14 As = 308mm2配置6 200 箍筋 則斜截面受 剪力為 滿足 要求（五）繪制施工圖： 板式樓梯斜板的配筋圖 框架荷載、內力計算一、 確定計算簡圖 計算單元 KJ11 計算簡圖假定框架與基礎固定，則梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離，底層柱高從基礎頂面算至二樓板底，基頂標高根據地質條件暫定—，則底層柱高為（+）=，其余各層柱高為層高。經以上分析，并結合建筑功能要求，該建筑物采用橫向框架承重。缺點：模板多，工期長。