【正文】 業(yè)的知識體系有了更直接更深刻的了解，已能初步靈活運用專業(yè)知識?；厮葸^去，老師們的諄諄教誨，同學的熱情幫助，仍然歷歷在目久久不能忘懷，失敗時的悲傷，成功時的喜悅，明亮的教室，翻得有點卷頁的課本，還有大家一起嬉鬧吶喊的一幕幕，一切的一切都成為我腦海中永遠的回憶。對于這次畢業(yè)設(shè)計，三個多月的時間里，進行實際工程的設(shè)計，對于實際工程中的若干問題也有了深刻的體會。實驗結(jié)果表明，當高爐渣加入量為45wt%時，主晶相為普通輝石（CaSiO3）(CaMg(SiO3)2)，材料結(jié)構(gòu)均。我對未來充滿了信心和憧憬。本次設(shè)計的重要指標為：熔化能力：600t/d熔化率：（m2 設(shè)計總結(jié) 在近三個多月的畢業(yè)設(shè)計過程中，我結(jié)合已學過的專業(yè)知識，并查閱了大量書籍和參考文獻，確保本次設(shè)計有據(jù)可依。 （4）卡脖采用窄長卡脖可有效地減少玻璃的回流，減少對玻璃的二次加熱，避免了二次氣泡的產(chǎn)生和二次加熱的熱損失。 （2）槽體：選用優(yōu)質(zhì)槽底磚，并用螺栓固定在槽底鋼殼上。采用氧化法生產(chǎn)的AZS33磚。 （2）池底磚 池底磚所處的條件是玻璃液溫度較低，流動較弱。 （3）小爐用磚小爐用磚主要有噴火口碹磚、小爐斜碹頭層轉(zhuǎn)、小爐底板磚和小爐舌頭碹和噴嘴磚。則 107= 錫槽槽體散熱量 ==第8章 熔窯及錫槽主要部位耐火材料的配置 耐火材料是玻璃熔窯的主要構(gòu)筑材料，它對玻璃質(zhì)量、能耗、產(chǎn)品成本都有決定性影響。流槽寬度為玻璃原板寬度的25~30%，其伸入錫槽內(nèi)長度為100~200mm。梯形、直通形流道在結(jié)構(gòu)上有死角，玻璃液容易析晶。拐彎 H13= 從煙囪進入大氣 W=3 m/s, t=140℃，H14= 在小爐內(nèi)的摩擦阻力 F= m2，t=1500℃，W= m/s，l=，d= m，H15= mmH2O 格子體中的摩擦阻力 F= m2，t=687℃，W= m/s，l=，d= m，H16= mmH2O 支煙道內(nèi)摩擦阻力 F= m2，t=330℃，W=，l=，d= m，H17= mmH2O 總煙道內(nèi)摩擦阻力F= m2，t=300℃，W= m/s，l=30m，d= m，H18= mmH2O 總煙道閘板后摩擦阻力F= m2，t=280℃，W= m/s，l=8m，d= m，H19= mmH2O 煙囪內(nèi)摩擦阻力F= m2，t=250℃，W= m/s，l=70m，d= m，H20= mmH2O 總阻力為 H=H1+H2+H3+……+H20= 煙囪高度計算 實際生產(chǎn)中，要考慮到各個部位及煙囪底漏氣， 取總阻力H=25 mm 煙囪抽力為 H抽=25= ℃/m，煙氣出口溫度 35070=154℃，W出=3 m/s W底= m/s，經(jīng)計算得 △H= 煙囪的損失壓力 =（3+）/2= =（350+154）/2=252 =（+）/2= 局部阻力系數(shù)ξ= H失=ξ2/2gρ煙（1+ρ均）H/= 濕空氣重度計算 經(jīng)查表得 T=36℃ ，空氣飽和含水量7%，在相對濕度為74%時，空氣的實際含水量是 7%74%= ρ煙=273/（273+252）煙囪高的計算 H=（h抽+h動+h失）/（ρ濕+ρ煙） =（++）/（） = 符合經(jīng)驗高度，故H取73m。 煙囪結(jié)構(gòu)設(shè)計 Bm3/s,當?shù)叵募咀罡邷囟葹?6℃。表61 漏風系數(shù)及煙道煙氣量序號漏風位置漏風系數(shù)煙氣量計算式1進入小爐口0V1=2進入格子體5V2=3出格子體15V3=4進空氣交換器5V4=5出空氣交換器15V5=6進閘板前5V6=7進煙囪前5V7= 煙氣在各小爐中的分配表62 煙氣在各小爐中的分配量小爐序號煙氣分配量（%）進入小爐量分支煙道煙氣量120=218=317=423=515=67= 支煙道斷面 1～5小爐分支煙道均采用相同的尺寸如下：煙道跨度1400mm，股高290mm，側(cè)墻高476mm 。 選擇依據(jù)［7］：格子體的傳統(tǒng)耐火材料是粘土磚，但現(xiàn)在是堿性材料和電容鋯剛玉轉(zhuǎn)所取代。 （4）大碹 冷卻部空間跨度s＝B＋2C＝10500＋2300＝11100（mm）大碹股高：冷卻部大碹股高一般為1/7~1/9s，不宜過大，否則水平推力，安全系數(shù)降低。F冷＝F熔＝＝ 冷卻部寬一般為熔化部寬的75~90%，取90%，則：B冷＝B熔90%＝＝（m）根據(jù)池底排磚的需要，而且磚肯定是完整的，磚尺寸為3003001000 mm。這樣可以減少玻璃液的回流，減低能耗。 （2）大碹 火焰空間跨度：s＝B＋2C＝11400＋2300＝12000mm 大碹股高：大碹股跨比一般在1/8~1/10s，選取1/7s。熔化面積F＝B＇ L＝24＝ （m2） 實際熔化率K＝t/（m2/Q天然氣=（26000） =（m3） 每天的耗油量：600000=（m3） 每小時的耗油量：（m3） 則玻璃熔窯的熱效率為： 玻璃形成熱/融化1kg玻璃液的耗熱量 =第4章 池窯尺寸及其他的設(shè)計 熔化部尺寸的設(shè)計 設(shè)計步驟如下： （1）熔化量 熔化量取600 t/d （2）熔化率 ~ t/（m2理論上，窯內(nèi)過剩系數(shù)α1時，燃嬈中有多余的O2，具有氧化能力，窯內(nèi)為氧化氣氛；當α＝1時，燃燒產(chǎn)物中無多余的O2和未燃嬈完全的CO，窯內(nèi)為中性氣氛；當α1時，燃燒產(chǎn)物中含有一定的CO，具有還原能力，窯內(nèi)為還原氣氛。產(chǎn)品年產(chǎn)量箱數(shù)：600000345/50=3105000（重量箱） （1）產(chǎn)品任務(wù)見表27。 表22 由砂巖和長石引入的各氧化物的量 原料SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgONa2O砂巖長石 （4）白云石和石灰石用量計算 設(shè)白云石x kg，石灰石ｙkg 解得 x=(kg) y=(kg) 由白云石和石灰石引入的各氧化物的量見表23。 ② 芒硝含率芒硝含率= 芒硝含率隨熔化溫度、火焰氣氛及玻璃液澄清質(zhì)量而定，同時也與重油中硫分含量有關(guān)。 計算步驟配料計算步驟如下：第一步先進行粗算。表19 各組分熱導率加和系數(shù)組分SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgONa2O熱導率加和系數(shù)－求得玻璃的熱導率λ為： =k)根據(jù)公式14和表17可知玻璃在15~100℃范圍內(nèi)的比熱容c為： =(kg) =(kg采用體積膨脹系數(shù)的場合比較少，因此玻璃熱膨脹系數(shù)一般指線膨脹系數(shù)。它主要取決于構(gòu)成玻璃原子的質(zhì)量，也與原子的堆積緊密程度以及配位數(shù)有關(guān)，是表征玻璃結(jié)構(gòu)的一個標志。設(shè)以100g 原料為基準，根據(jù)原料成分表11得各氧化物折合系數(shù)見表12。本次設(shè)計玻璃的主要成分見表11。生產(chǎn)中MgO對玻璃液的粘度有復(fù)雜的作用，當溫度高于1200℃時，會使玻璃的粘度降低，而在1200~900℃之間，又有使玻璃液的粘度增加的傾向，低于900℃反而使玻璃的粘度下降，因此，玻璃中MgO含量不宜太大，%左右。 （2） Al2O3 少量的Al2O3在玻璃中為四面體結(jié)構(gòu)，起到補網(wǎng)的作用，也可以提高玻璃的化學穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性，稱為網(wǎng)絡(luò)中間體。 第1章 玻璃成分評估 玻璃成分設(shè)計要求玻璃成分設(shè)計要求： （1） 必須滿足使用性質(zhì)的要求，即依賴于成分和性質(zhì)與結(jié)構(gòu)的簡單關(guān)系； （2） 所設(shè)計的成分必須能夠形成玻璃并具有較小析晶傾向，因而可以借助于玻璃形成區(qū)域圖和相圖來確定； （3） 必須符合熔制、成型等工藝要求。在研發(fā)新技術(shù)方面，通過對玻璃產(chǎn)品進行表面和內(nèi)在改性處理，使其更具備強度、節(jié)能、隔熱、耐火、安全、陽光控制、隔聲、自潔、環(huán)保等優(yōu)異功能。浮法玻璃生產(chǎn)線規(guī)模結(jié)構(gòu)的提高,提高了我國浮法玻璃生產(chǎn)的能源利用效率,降低了污染物和二氧化碳排放水平。前　言浮法玻璃因熔融玻璃液漂浮在熔融的錫液表面成型為平板玻璃而得名。600t以上熔窯占浮法玻璃總?cè)刍芰Ρ戎厥状纬^50% ,成為我國浮法玻璃主力窯型。在材料方面，主要指玻璃原片的生產(chǎn)向大片、薄片、厚片、白片四個方向發(fā)展。主要材料立足于國內(nèi)采購，盡量少引進硬件，減少外匯開支。一般控制在71%~73%。 （4） MgO MgO能提高玻璃的化學穩(wěn)定性和機械強度，并能減低玻璃的析晶傾向，與CaO一樣為網(wǎng)絡(luò)外體。 （6） Fe2O3 鈉鈣硅玻璃中的Fe一般以Fe2+和Fe3+狀態(tài)存在，均有顏色，因此在玻璃中Fe是雜質(zhì)，引入Fe會使玻璃產(chǎn)生顏色，降低玻璃的透明度和白度，因此玻璃中Fe的含量應(yīng)盡量的低，~%。s,一般實驗與計算的結(jié)果一般偏差為3℃。 玻璃密度玻璃的密度表示玻璃單位體積的質(zhì)量。 式中： —線膨脹系數(shù) —體膨脹系數(shù)由于玻璃的線膨脹系數(shù)為107℃1數(shù)量級，2和3數(shù)值都很小，可以忽略不計，近似取 。表18 各種氧化物的比熱容計算系數(shù)組分SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgONa2O溫克爾曼系數(shù)注：此表計算的比熱容的單位為cal/(g根據(jù)Ratcliffe得出100℃下按質(zhì)量分數(shù)計算熱導率的加和性系數(shù)[2]如下表19。也要考慮各種因素對玻璃成分的影響，例如氧化物的揮發(fā)、耐火材料的溶解、原料的飛散、碎玻璃的成分等，從而在計算時對某些組分做適當?shù)脑鰷p，以保證設(shè)計成分。浮法玻璃配合料使用重質(zhì)堿時的飛散率小于使用輕質(zhì)堿的飛散率，%～%之間。由以上參考，所取參數(shù)如下：純堿揮散率： % 芒硝含率：3%炭粉含率： % 碎玻璃摻入率： 20% 玻璃獲得率：% 計算基礎(chǔ)：100㎏玻璃液 計算精度： 具體計算方法 （1）純堿和芒硝用量的計算 設(shè)芒硝引入量為x kg，根據(jù)芒硝含率得下式 x= （kg） 則有芒硝引入RO的量為: （kg） 純堿用量= （kg） （2）煤粉用量 設(shè)炭粉用量x kg，則 x=（kg) （3）砂巖和長石用量的計算 設(shè)砂巖x kg，長石ｙkg 解得 x=（kg) y=（kg) 由砂巖和長石引入的各氧化物的量見表22。表26 各項產(chǎn)品相關(guān)參數(shù)產(chǎn)品厚度2mm3mm5mm6mm產(chǎn)品比例10%50%30%10%重量箱折算系數(shù)1玻璃拉引速度（m/h）1430955580480原板寬度 m 工作日 345天 綜合成品率 75%工廠儲存定額：原料 硅砂60天 鉭鈮石60天 石灰石60天 白云石60天 純堿30天芒硝60天 煤粉60天 燃料 天然氣30天 玻璃成品產(chǎn)量計算 通常生產(chǎn)中，一玻璃重量箱= 2mm玻璃板10m2（ ）。 表31 原料組成 原料名稱料方/%（以干粉料計算）化學組成/%SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOR2OC砂巖長石石灰石白云石純堿芒硝煤粉合計 （2）碎玻璃用量占配合料的20% （3）配合料（不包含碎玻璃）水分：4% （4）玻璃熔化溫度 1465℃ 100㎏濕粉料中形成氧化物的數(shù)量 表42 形成玻璃液的各氧化物的量 單位：質(zhì)量分數(shù)（%）原料名稱形成玻璃液的氧化物量的計算氧化物數(shù)量/㎏SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOR2O總數(shù)砂巖%10096%%=%10096%%=%10096%%=%10096%%=%10096%%=