某公司鋼結構廠房設計方案(存儲版)
【正文】 上計算可知，頂端重力荷載代表值為G2=G恒+G活=（168+57+270+288）+++++1674+360+=圖91各層重力荷載代表值簡圖 第十章 橫向水平荷載作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算uT按以下公式計算：VGi=∑Gk（△u）i= VGi/∑D ij uT=∑（△u）k表101結構頂點的假想側移計算層次Gi（KN）VGi（KN）∑D i（N/mm）△ui（mm）ui（mm）23656001188000T1= （uT）1/2 =()1/2=(s) 水平地震作用及樓層地震剪力的計算Geq=∑Gi=（+）=（KN）查表得設防烈度為6度的аmax=а1=（Tg/T1） =（） =FEk=а1Geq= =（KN）==T1=， Fi=GiHiFEk（1δn）/（∑GkHk） =（∑GkHk）（KN）地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為Vi=∑Fk（i=1，2，…n）表102各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KNm 表111橫向框架恒載匯總表層次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KNm（2+）3/2=0，故xal=l/3=x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）=Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KN 板的計算中跨： 邊跨： 計算簡圖如下：圖122 等跨連續(xù)梁計算簡圖按板號計算各板的內(nèi)力（假設泊松比為0）： 1)板B1的計算圖123 板B1計算簡圖 L2/L1=3/=2 。中間跨：按計算跨度考慮故取。m） N（KN） V（KN） 計算As=As’（mm2）175 400 130 145 實配單側選3Ф14（462）選3Ф14（462）ρs%%%%偏心判斷大小大小配箍加密區(qū)4肢Ф10100，非加密區(qū)4肢Ф10150加密區(qū)4肢Ф10100，非加密區(qū)4肢Ф10150 第十三章 基礎設計則基底邊緣的壓力為：對基礎底面： =225=270因=400+2750=19002400mm故：為柱寬，=400mm；=(2400/2400/2750)2400(2400/21900/2)(2400/21900/2)=537500mm2 基礎截面的高度，不大于800mm，則取。表127其它各層柱的配筋計算表柱A柱層次12截面尺寸400400400400組合一二一二M（KN次梁高：，翼緣厚： 判定T形截面類型： 。m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] =圖1113 BC跨計算簡圖（KN） 表117 跨間最大彎矩計算結果表層次截面內(nèi)力SGk調幅后SQk調幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 99 柱底M N 表118 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGk調幅后SQk調幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底M N A柱調整按《抗震規(guī)范》， 表119 橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整層次21截面柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN B柱調整 表1110 橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調整層次21截面柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 表1111 橫向框架A柱剪力組合與調整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]122 1 表1112 橫向框架B柱剪力組合與調整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]122 1 第十二章 樓板設計與截面設計 荷載分項系數(shù)：， 樓板厚度的確定：要求，單向板厚的， 雙向板的約取。層次截面位置內(nèi)力SGk調幅后SQk調幅后SEk(1) (2)SWk(1) (2)γRe[（SGk+）+] ++γReMmaxV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]SGk+（SQk+SWk）12122 AM V B左M V B右M V 1 AM
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